QReferate - referate pentru educatia ta.
Cercetarile noastre - sursa ta de inspiratie! Te ajutam gratuit, documente cu imagini si grafice. Fiecare document sau comentariu il poti downloada rapid si il poti folosi pentru temele tale de acasa.



AdministratieAlimentatieArta culturaAsistenta socialaAstronomie
BiologieChimieComunicareConstructiiCosmetica
DesenDiverseDreptEconomieEngleza
FilozofieFizicaFrancezaGeografieGermana
InformaticaIstorieLatinaManagementMarketing
MatematicaMecanicaMedicinaPedagogiePsihologie
RomanaStiinte politiceTransporturiTurism
Esti aici: Qreferat » Documente constructii

Calculul structurilor in cadre din beton armat



Calculul structurilor in cadre din beton armat

Predimensionare


a)    pentru planseul din beton armat:



grosimea placii se alege h cm,

= 7,5 dar din conditile impuse se alege h=15 cm;

b) pentru grinzile transversale

inaltimea optima se alege unde l cea mai mica din cele trei deschideri h=

latimea grinzilor se alege

b=cm , b=30 cm

c)    pentru grinzile longitudinale

inaltimea optima se alege unde l cea mai mica din cele trei deschideri h=   

latimea grinzilor se alege

b=cm , b=25 cm

d)   stalpii

h=40 cm ; b=40 cm



CALCULUL INCARCARILOR

INCARCARI PERMANENTE

Incarcari din pereti


a)Incarcari date de peretii extreriori (30 cm

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


Tencuiala ext din mortar de ciment





termoizolatie BCA





Caram.cu goluri verticale





Tencuiala int din mortar de var







TOTAL [KN/M2]







b)Incarcari date de peretii interiori de inchidere (25 cm)

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


Tencuiala int din mortar de var





Caram.cu goluri verticale





Tencuiala int din mortar de var







TOTAL [KN/M2]



c)Incarcari date de peretii despartitori

-pereti din poroterm de 10 cm grosime din blocuri de 500x100x238 si tencuiala interioara de 1,5cm


Incarcari din pardosea

a)Incarcari din pardosea calda

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


parchet





sapa





beton armat





tencuiala







TOTAL[KN/M2]












b)Incarcari din pardosea rece

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


Gresie





Sapa armata





Polistiren rigid





Beton armat





Tencuiala







TOTAL






d)Incarcari din rampa scarii

NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


trepte beton simplu





Rampa monolita







TOTAL [KN/M2]







Incarcari din straturile terasei circulabila


NR CRT

DENUMIRE MATERIAL

GREUTATE SPECIFICA[KN /m3]

GROSIME [m]

INCARCAREA DE CALCUL [KN/m2]


Beton usor de panta





Sapa de egalizare





Bariera de vapori

cf stas10101/1-78




Termpizolatie






Suport.rigid pt hidroizol





Hidroizolatie

3c+4b




Prot.hidroizolat.nisip margaritar





Pat de nisip





Dale pref din beton

20x20x3





TOTAL [KN/M2]












INCARCARI CVASIPERMANENTE

datorita peretilor despartitori

INCARCAREA DIN VANT

Incarcarea normata:

pentru cadrul marginal 1 si 7


pentru cadrul marginal 2 ,3, 4, 6.

pentru cadrul marginal 3 si 5


INCARCAREA DIN SEISM

-fortele seismice orizontale s-au calculat automat cu ajutorul programului de calcul "AXIS" si care au fost aplicate asupra structurii inaintea efectuarii calcului static de ordinul I

Nota: incarcarile utile pe plansee sunt prezentate in calculul palnseului

INCARCAREA DIN ZAPADA

CALCULUL RIGLEI TRANSVERSALE (RT41)

Materiale folosite:  

beton C20/25 Rc=15 N/mm2

armatura PC52 Ra=300 N/mm2  

dimensiuni 30/60 cm

Incarcarile pe metru liniar care s-au aplicat pe structura si care au intervenit direct in calculul riglelor s-au calculate tabelar cu programul "XCEL"si sunt anexate lucrarii.(TAB:1;TAB:2;TAB:3;TAB:4;TAB:5

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L1 (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L2 (L=3 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

DESCHIDEREA L3 (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA



ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

Verificare:



In functie de ariilor de armatura obtinute mai sus sa facut armarea grinzii in cela trei deschideri prin respectarea conditiei ,dupa care sa-u calculat momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara a grinzii in sectiunea considerata() ,urmata de calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului(



Momente capabile pe rigla transV RT41

DESCHIDEREA

DESCHIDEREA.L1

DESCHIDEREA L2

DESCHIDEREA L3

SECTIUNEA







Minf [knm]







Aainf [mm2]







Aainf [mm2] ales







Mcap inf [knm]




Mcap Apinf [knm]




Msup [knm]







Asup[mm2]







Asup [mm2] ales













Mcap sup







Mcap APsup








CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE

Calculul la forte taietoare se face considerand schema statica a cadrului cu articulatiile plastice - AP - formate in zonele de reazem ale grinzilor. Ca urmare, in sectiunile in care s-au format AP momentele ajung la valorile momentelor capabile ale acestor sectiuni - MRb. In consecinta diagramele de forte taietoare rezultate din calcul static cresc la valori asociate momentelor capabile, notate cu Vdb.

Fortele taietoare de proiectare Vdb, se determina din echilibrul fiecarei deschideri, sub efectul incarcarii gravitationale din gruparea seismica qg si a momentelor capabile Mdb de la extremitatile grinzii, corespunzatoare pentru fiecare sens de actiune al seismului. Momentele capabile Mdb MRb se determina tinandu-se cont de suprarezistenta sectiunii datorita efectului de consolidare al otelului.

Articulatiile plastice, pentru fiecare sens de actiune al seismului, se pot forma in grinzile sau stalpii conectati in nod.

Momentele capabile se determina cu relatia:


  

in care:

MRb,i este valoarea de proiectare a momentului capabil la extremitatea i, in sensul asociat directiei de actiune a fortelor seismice;

si sumele valorilor de proiectare ale momentelor capabile ale stalpilor si grinzilor care intra in nod; valoarea trebuie sa corespunda fortei axiale din stalp, in situatia asociata directiei considerate a actiunii seismice.

factorul de suprarezistenta datorat efectului de consolidare al otelului cu valorile pentru ductilitate inalta si pentru ductilitate medie.






Determinarea diagramei de forte taietoare maxime infasuratoare Vdb


Pentru fiecare deschidere, in cele doua sectiuni de reazem se calculeaza doua valori ale fortelor taietoare de proiectare, VEb,max si VEb,min, corespunzand valorilor momentelor capabile pozitive si negative Mdb,i, care se dezvolta la cele doua extremitati i = 1 si i = 2 ale grinzii.

Pe fiecare deschidere a grinzii, diagrama Vdb se calculeaza pentru cele doua sensuri ale seismului.


Fig.5.7 Determinaea fortei taietoare de dimensionare Vdb


Stabilirea valorilor fortei taietoare de dimensionare se face cu relatiile:

(5.6)

(5.7)

in care:

qg este incarcarea pe deschiderea grinzii considerata, ce se ia conform combinatiilor din starea limita ultima ce contin seismul

M 1db si M 2db - sunt momentele capabile de la capetele deschiderii studiate, ce se determina functie de armaturile efective din rigla si placa,

lcl lungimea libera, lumina, deschiderii considerate;



Fortele taietoare de proiectare "Vdb "s-au calculat tabelar cu programul "XCEL"respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori:



RIGLA

DESCHIDEREA

LUMINA[M]

q [kn/m]

Seism stanga

Seism dreapta

Vq[kn]

VM[kn] STANGA

VM[kn] DREAPTA

Vdbmax- seism stanga-[KN]

Vdbmax- seism dreapta-[KN]

MEdAPinf[knm]

MEdAPsup[knm]

MEdAPinf[knm]

MEdAPsup[knm]



j

k

j

k

RT41

L1















L2















L3















DESCHIDEREA L1 (L=6 M)

DESCHIDEREA L2 (L=3 M)

DESCHIDEREA L3 (L=5,7M)

Calculul etrierilor

DESCHIDEREA L1

 

DESCHIDEREA L2


Datorita formei diagramei de momente sa considerat ca pe toata lungimea deschiderilor se afla zona potencial plastica(ZPP)

DESCHIDEREA L3

  



CALCULUL RIGLEI TRANSVERSALE (RT43)

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L1 (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L2 (L= 3 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:


DESCHIDEREA L3 (L=6 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:


Verificare:

Pe baza ariilor de armatura calculate mai sus sa facut armarea grinzii in cela trei deschideri prin respectarea conditiei ,dupa care sa-u calculat momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara a grinzii in sectiunea considerata() ,urmata de calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului(



Momente capabile pe rigla transv RT43

DESCHIDEREA

DESCHIDEREA.L1

DESCHIDEREA L2

DESCHIDEREA L3

SECTIUNEA

J

K

J

K

J

K

Minf [knm]




Aainf [mm2]




Aainf [mm2] ales







Mcap inf [knm]




Mcap Apinf [knm]




Msup [knm]







Asup[mm2]







Asup [mm2] ales













Mcap sup







Mcap APsup








CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE

Fortele taietoare de proiectare "Vdb "s-au calculat ca si in cazul anterior tabelar cu programul "XCEL"respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori:

RIGLA

DESCHIDEREA

LUMINA[M]

q [kn/m]

Seism stanga

Seism dreapta

Vq[kn]

VM[kn] STANGA

VM[kn] DREAPTA

Vdbmax- seism stanga-[KN]

Vdbmax- seism dreapta-[KN]

MEdAPinf[knm]

MEdAPsup[knm]

MEdAPinf[knm]

MEdAPsup[knm]



j

k

j

k

RT43

L1















L2















L3
















DESCHIDEREA L1

DESCHIDEREA L2 (L=3 M)

DESCHIDEREA L3 (L=6 M)

Calculul etrierilor

Deschiderea L1

   

Deschiderea L2

 



Deschiderea L3

   



CALCULUL RIGLEI LONGITUDINALE (RLA1)

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L1 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L2 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA


Verificare:

DESCHIDEREA L3 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L4 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L5 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:



DESCHIDEREA L6 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

Verificari:


Pe baza ariilor de armatura calculate mai sus sa facut armarea grinzii in cele sase deschideri prin respectarea conditiei ,dupa care sa-u calculat momentele capabile care intind fibra inferioara respectiv fibra superioara a grinzii in sectiunea considerata() ,urmata de calculul momentelor capabile in articulatiile plastice datorita consolidarii otelului()

Calculul sa facut centralizat cu programul "XCEL" rezultand urmatoarele valorii:TAB:1.1




CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE

Fortele taietoare de proiectare "Vdb "s-au calculat ca si in cazul anterior tabelar cu programul "XCEL"respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori:


RIGLA

DESCHIDEREA

LUMINA[M]

q [kn/m]

Seism stanga

Seism dreapta

Vq[kn]

VM[kn] STANGA

VM[kn] DREAPTA

Vdbmax- seism stanga-[KN]

Vdbmax- seism dreapta-[KN]

MEdAPinf[knm]

MEdAPsup[knm]

MEdAPinf[knm]

MEdAPsup[knm]



j

k

j

k

RLA1

L1















L2















L3















L4















L5















L6
















DESCHIDEREA L1 (L=4 M)

DESCHIDEREA L2 (L=4 M)

DESCHIDEREA L3 (L=4 M)



DESCHIDEREA L4 (L=4 M)

DESCHIDEREA L5 (L=4 M)

DESCHIDEREA L6 (L=5 M)

CALCULUL ETRIERILOR

Deschiderea L1, L2,L3,L4,L5,L6


CALCULUL RIGLEI LONGITUDINALE (RLA1)

CALCULUL ARIILOR DE ARMATURA LONGITUDINALE

DESCHIDEREA L1 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L2 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

Alegem 248

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:


DESCHIDEREA L3 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L4 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:

DESCHIDEREA L5 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

 

Verificare:



DESCHIDEREA L6 (L=4 M)

ARMATURA INFERIOARA

ARMATURA SUPERIOARA

Verificare:

Verificari:


CALCULUL ARMATURII TRANSVERSALE

Fortele taietoare de proiectare "Vdb "s-au calculat ca si in cazul anterior tabelar cu programul "XCEL"respectandu-se conditiile de mai sus si au rezultat urmatoarele valori:


RIGLA

DESCHIDEREA

LUMINA[M]

q [kn/m]

Seism stanga

Seism dreapta

Vq[kn]

VM[kn] STANGA

VM[kn] DREAPTA

Vdbmax- seism stanga-[KN]

Vdbmax- seism dreapta-[KN]

MEdAPinf[knm]

MEdAPsup[knm]

MEdAPinf[knm]

MEdAPsup[knm]



j

k

j

k

RLA1

L1















L2















L3















L4















L5















L6
















DESCHIDEREA L1, (L=4 M)

DESCHIDEREA L2 (L=4 M)

DESCHIDEREA L3 (L=4 M)



DESCHIDEREA L4 (L=4 M)

DESCHIDEREA L5 (L=4 M)

DESCHIDEREA L6 (L=5 M)

CALCULUL ETRIERILOR

Deschiderea L1,L6

Deschiderea L2,L3, L4,L5




SIMBOLURI FOLOSITE INCALCILUL RIGLELOR



Avand in vedere diferenta dintre simbolurile utilizate in Codul de proiectare seismica (conforme cu cele din SR EN 1992-1) si cele din STAS 10107/0-90, se da in continuare o lista cu cele utilizate in capitolul anterior

Pe prima coloana sunt trecute simbolurile conform normelor europene

Ac- aria sectiunii transversale a unui element de beton

Ass - armaturile de la partea superioara a unei grinzi

Asi - armaturile de la partea inferioara a unei grinzi

Asw -(Ae) aria sectiunii transversale a unui etrier

Ash aria totala de etrieri orizontali intr-un nod grinda-stalp

Asv aria totala de armatura verticala intr-un nod grinda-stalp

MEd, VEd, NEd valorile momentului incovoietor, a fortei taietoare si a fortei axiale, rezultate din calculul seismic al structurii (gruparea care cuprinde actiunea seismica)

MRb valoarea de proiectare a momentului capabil intr-o sectiune a unei grinzi

MRc valoarea de proiectare a momentului capabil intr-o sectiune a unui stalp

Mi,d valoarea de calcul a momentelor la capetele grinzilor Mi,db sau stalpilor Mi,dc, utilizate pentru calculul fortei taietoare asociate plastificarii

Vdb, Vdc forta taietoare de proiectare in grinda sau in stalp

Vdb,max forta taietoare maxima asociata plastificarii, ce actioneaza la capatul unei grinzi

Vdb,min forta taietoare minima asociata plastificarii ce actioneaza la capatul unei grinzi

Vjud forta taietoare de proiectare in nod

beff latimea de placa a unei grinzi "T" la fata stalpului, in zona intinsa

bc latimea sectiunii transversale a unui stalp

bj latimea de proiectare a nodului

bo latimea miezului de beton confinat intr-un stalp

bw (b) latimea inimii unei grinzi

d (h0) inaltimea efectiva (utila) a sectiunii elementului

dbL () diametrul barelor longitudinale

dbw () diametrul unui etrier

fcd () valoarea de proiectare a rezistentei la compresiune a betonului

fctm valoarea medie a rezistentei la intindere a betonului

fctd () valoarea de proiectare a rezistentei la intindere a betonului

fyk valoarea caracteristica a limitei de curgere a otelului

fyd () valoarea de proiectare a rezistentei la curgere a otelului

fywd () valoarea de proiectare a rezistentei la curgere a armaturii transversale

hf (hp grosimea placii la grinzi cu sectiune "T"

hjc distanta dintre planurile extreme de armaturi din stalp intr-un nod grinda-stalp

hjw () distanta dintre armaturile de jos si cele de sus

hs inaltime de etaj

hw (h inaltimea sectiunii transversale a unei grinzi

lcl inaltimea libera a unui stalp

lcr lungimea zonei critice

s () distanta dintre armaturile transversale

xu inaltimea zonei comprimate

γRd factor ce tine seama de diferitele surse de suprarezistenta

forta axiala determinata prin calcul seismic, normalizata prin ρ () coeficientul de armare cu armatura intinsa



Nu se poate descarca referatul
Acest document nu se poate descarca

E posibil sa te intereseze alte documente despre:


Copyright © 2024 - Toate drepturile rezervate QReferat.com Folositi documentele afisate ca sursa de inspiratie. Va recomandam sa nu copiati textul, ci sa compuneti propriul document pe baza informatiilor de pe site.
{ Home } { Contact } { Termeni si conditii }