Administratie | Alimentatie | Arta cultura | Asistenta sociala | Astronomie |
Biologie | Chimie | Comunicare | Constructii | Cosmetica |
Desen | Diverse | Drept | Economie | Engleza |
Filozofie | Fizica | Franceza | Geografie | Germana |
Informatica | Istorie | Latina | Management | Marketing |
Matematica | Mecanica | Medicina | Pedagogie | Psihologie |
Romana | Stiinte politice | Transporturi | Turism |
SA SE REALIZEZE ANALIZA TERMICA SI ENERGETICA, respectiv AUDITUL ENERGETIC:
Se dau urmatoarele date despre cladire:
tencuiala exterioara de ciment-var de 2,5cm;
zugraveli exterioare deschise la culoare, decolorate, afectate de condens;
sursa de energie pentru incalzirea spatiilor:sursa proprie cu combustibil combustibil solid(lemne);
tipul sistemului de incalzire: incalzire locala cu sobe de teracota ;
sursa de energie pentru prepararea apei calde de consum: nu este cazul
tipul sistemului de preparare a apei calde de consum: din sursa centralizata:
tipul sistemului de iluminat: incandescent;
Datele care nu sunt date mai sus se vor adopta la libera alegere/apreciere.
OBS. Se va rezolva, in conformitate cu "Metodologie de calcul al performantei energetice a cladirilor - partea a IV-a - Breviar de calcul al performantei energetice a cladirilor si apartamentelor, Mc 001/4 - 2009",:
PREZENTA TEMA SE VA ANEXA IN LUCRAREA DE EXAMEN DE ABSOLVIRE/FINALIZARE CURS DE PREGATIRE, INDIFERENT DE MODULUL URMAT (COMPLET, C-TII SAU INSTALATII).
Cap. 2. EVALUAREA PERFORMANTELOR ENERGETICE ALE CLADIRII STUDIATE
Evaluarea performantelor energetice ale unei cladiri se refera la determinarea nivelului de protectie termica al cladirii si a eficientei energetice a instalatiilor de incalzire interioara, de ventilare / climatizare, de preparare a apei calde de consum si de iluminat si vizeaza in principal:
v investigarea preliminara a cladirii si a instalatiilor aferente,
v determinarea performantelor energetice ale constructiei si ale instalatiilor aferente acesteia, precum si a consumului anual de energie al cladirii pentru incalzirea spatiilor, de ventilare / climatizare, de preparare a apei calde de consum si de iluminat,
v concluziile auditorului energetic asupra evaluarii
2.1. INVESTIGATIA PRELIMINARA
Investigarea preliminara a cladirilor se efectueaza prin analizarea documentatiei tehnice a cladirii (sau completarea acesteia, dupa caz) si prin analiza starii actuale a constructiei si instalatiilor aferente acesteia, constatata prin vizitarea cladirii.
2.1.1. Analiza documentatiei care a stat la baza executiei cladirii
Conform MC 001/3 - 2006, pct. III. 2.2.1.1. se face analiza cartii tehnice a cladirii, respectiv a documentatiei care a stat la baza executiei cladirii si instalatiilor aferente care trebuie sa cuprinda cel putin:
v partiurile de arhitectura ale fiecarui nivel;
dimensiunile geometrice ale elementelor de constructii (fundatii, pereti, stalpi, grinzi, buiandrugi, placi, elementele sarpantei);
v dimensiunile golurilor din pereti, distanta dintre goluri, inaltimea parapetilor;
v structura anvelopei cladirii;
v tipul de usi si ferestre;
v alcatuirea si materialele care compun elementele de inchidere exterioara sau de separare intre spatii cu diverse regimuri de temperatura;
v planuri si scheme ale instalatiilor de incalzire, ventilare, climatizare, preparare a apei calde de consum si electrice (iluminat).
In cazul cand documentatia de baza lipseste, se executa un releveu al cladirii, evidentiindu-se toate elementele enumerate mai sus.
2.1.2. Analiza elementelor caracteristice privind amplasarea cladirii in mediul construit
Conform Mc 001/ 3-2006, partea III. 2.2.1.2. elementele privind amplasarea cladirii in mediul construit sunt urmatoarele :
v cladirea este amplasata in loc.- zona climatica II, unde temperatura pe timpul iernii Te = -15oC ;
v Sala de sport a Scolii generale din. loc este situata in curtea scolii;
v cladirea este orientata cu fatada principala spre VEST ;
v cladirea nu este umbrita ,distanta fata de cladirile invecinate care au un regim de inaltime P este de 20 m ;
v cladirea se incadreaza conform hartii de incadrare a localitatilor in zone eoliene in zona IV;
v cladirea este moderat adapostita, simpla expunere avand o clasa de permeabilitate medie, la care numarul de schimburi de aer pe ora este de 0,6(h)-1 ;
v conform P100-92 tab 5.1 clasa de importanta este II;
v categorie de importanta conform HGR nr.766 / 1997 anexa 3 este C(constructie de importanta normala)
2.1.3. Evaluarea starii actuale a cladirii prin comparatie cu solutia din proiect
Elementele constructive specifice cladirii
Cladirea este prevazuta cu parter - sala de sport in sine, iar in partea dreapta si stinga a intrarii se afla doua incaperi de 3,29 m2 fiecare, ce deservesc drept cabinet profesor si depozit de materiale didactice necesare desfasurarii activitatii.
Accesul in cladire se face pe partea de vest (fatada principala) prin intermediul unei usi duble din lemn si pe partea de sud existand o usa simpla tot din lemn, care face legatura dintre sala si exterior.Ambele usi de la intrare sunt intr-o stare avansata de degradare.
In partea de est a cladirii se afla o constructie improvizata, atasata salii de sport, ce deserveste ca magazie de lemne.
Fundatiile sunt din zidarie de piatra, continue, soclul area o inaltime de aproximativ 40cm deasupra CTS.
Peretii exteriori sunt din caramida plina de 37,5 cm grosime .
Tencuiala la interior este de var cu grosimea de 1,5 cm.
Tencuiala la exterior este executata din ciment - var cu grosime de 2,5 cm.
Tencuiala interioara si exterioara este destul de degradata.
Zugraveala exterioara este de culoare alba deteriorata din cauza scurgerilor din precipitatii, deoarece jgheburile si burlanele sunt intr-o stare avansata de degradare, sau sunt lipsa.
Tamplaria exterioara este dubla din lemn cu foi de sticla cu simpla cu grosimea de 3 mm si distanta intre foi de 40 mm. Tamplaria este neetansa si cu geamuri sparte .
Pardoseala salii este din parchet din lemn asezat pe dusumea oarba batuta pe grinzisoare. Parchetul este distrus si denivelat.
Planseul sub pod este din scandura de lemn batuta pe grinzi si tencuiala de mortar la interior , cu vizibile fisuri ale tencuilelii pe tavanele interioare .
Acoperisul este tip sarpanta din lemn cu invelitoare de tigla, deteriorat in partea de nord vest , podul fiind necirculabil.
Asteriala cladirii este deteriorata fiind necesara inlocuirea acesteia .
Scurgerea apelor se face prin intermediul jgheaburilor si burlanelor care sunt deteriorate si trebuiesc inlocuite integral .
Inaltimea interioara a salii este de 3,25 m
Evaluarea starii actuale a instalatiilor din cladire
In loc.. exista urmatoarele utilitati publice: retea energie electrica, retea telefonie , retea televiziune prin cablu, retea apa potabila si retea internet .
In prezent Sala de sport a Scolii generale din loc. este racordata prin intermediul unui bransament la reteaua electrica .
Instalatii de incalzire
Asigurarea confortului termic necesar desfasurarii activitatilor in cladirea salii de sport se face local cu ajutorul sobei de teracota cu functionare pe combustibil solid ( lemne ) .
Soba este legata la cosuri de fum construite din caramida plina cu o inaltime de 1 m peste cornisa .
Soba este de tipul cu acumulare de caldura cu o suprafata utila de 9.25m2, cu oinaltime de 2,67m si este realizata din placi de teracota captusita cu caramida arsa. Cosul are tiraj slab, este partial degradat, infundat si nu este curatit in ultimii 2ani.
Instalatii sanitare
Grupul sanitar este amplasat in cladire separata si a fost modernizat in ultimii ani.
Instalatie alimentare cu apa
Apa necesara este asigurata prin fantana existenta din curtea scolii .
Cladirea nu este dotata cu instalatie de apa calda menajera .
Instalatii de ventilare -climatizare .
Cladirea nu este dotata cu instalatii de ventilare -climatizare. Ventilarea spatiilor se face natural prin deschiderea usilor si ferestrelor, iar schimbul de aer se face prin neetanseitatile tamplariei .
Instalatii electrice
Alimentarea cu energie electrica se face din tabloul general al corpului B, care alimenteaza sala de sport .
Iluminatul incaperilor se face artificial cu corpuri de iluminat cu incandescenta. Instalatia electrica este pozata partial sub tencuiala si partial aparent in tuburi de PVC cu conductori din aluminiu. Legaturile de ramificatii sunt executate in doze sub tencuiala .
Partial instalatia electrica este incompleta prin lipsa unor corpuri de iluminat si de asemenea exista legaturi improvizate in doze .
Instalatia electrica nu este dotata cu dispozitive de control si reglare automata a fluxului luminos , actionarea corpurilor facandu-se manual .
Instalatia electrica nu a fost modernizata si prezinta o uzura partiala, neasigurandu-se un iluminat corespunzator .
2.1.4. Prelevarea de probe fizice se face in scopul :
v stabilirii tipului solului pe care este amplasata cladirea si adancimea panzei freatice;
v stabilirii structurilor, respectiv a grosimilor elementelor exterioare ale anvelopei (pereti, plansee peste subsol, plansee peste pod, acoperis);
v obtinerii de probe edificatoare din elementele exterioare in vederea stabilirii umiditatii, densitatii si conductivitatii termice, in laboratoare specializate;
v aprecierii gradului de degradare a materialului prin determinari de rezistente fizico-mecanice si examinarea microscopica (cristale de saruri, micelii, bacterii etc.), in laboratoare specializate.
In situatia de fata nu se pot preleva probe fizice .
In urma investigarii preliminare a cladirii s-a intocmit "fisa de analiza a cladirii " prezentata in ANEXA 1 care va cuprinde toate elementele necesare estimarii consumului anual normal de energie al cladirii pentru incalzirea spatiilor, ventilare / climatizare, iluminat si prepararea apei calde de consum.
2.2. DETERMINAREA VALORILOR PARAMETRILOR TERMOENERGETICI AI ELEMENTELOR DE CONSTRUCTIE PERIMETRALE ALE CLADIRII EXISTENTE
2.2.1. Dimensiunile caracteristice geometrice ale cladirii
Dimensiunile caracteristice ale cladirii se stabilesc in baza documentatie desenate anexate, valorile rezultate sunt prezentate in tab. 1.
Determinarea caracteristicilor geometrice ale cladirii:
Aria placii pe sol A1 si a planseului sub pod A2 :
A1 = A2 = 1,53x2,15 +(18,80x6,87+1,15x3,49) +(1,43x2,30) = 3,29+129,16+4,01+3,29= 139,75 m2
Perimetrul cladirii :
P =21,25+6,87+21,25+2,23+1,53+0,90+3,49+0,90 = 58,42m
Inaltimea parterului:
H = 3,25m
Aria timplariei exterioare:
A3 = 4x(1.65x2.10) + 1x(0.70x0.80) + 1x2,00x2,95 + 1x1x2,10 = 22,42m2
Aria peretilor exteriori opaci:
A4 = PxH - A3
A4 = 58,42x3,25 - 22,42 = 167,45m2
Aria anvelopei:
A = A1 + A2 + A3 + A4 = 2x139,75 + 22,42 + 167,45 = 469,37m2
Anvelopa cladirii reprezinta totalitatea suprafetelor elementelor de constructie perimetrale, care delimiteaza volumul interior (incalzit) al unei cladiri, de mediul exterior sau de spatii neincalzite din exteriorul cladirii.
Volumul cladirii :
Volumul cladirii - V - reprezinta volumul delimitat de suprafetele perimetrale care alcatuiesc anvelopa cladirii, reprezinta volumul incalzit al cladirii,cuprinzand atat incaperile incalzite direct (cu elemente de incalzire), cat si incaperile incalzite indirect (fara elemente de incalzire), dar la care caldura patrunde prin peretii adiacenti, lipsiti de o termoizolatie semificativa.
V = A1 x H = 139,75 X 3,25 = 454,187m3
Tab.1. Dimensiuni caracteristice
Nr.crt. |
Dimensiune caracteristica |
Simbol |
Valoare |
UM |
|
Inaltimea caracteristica |
H |
|
m |
|
Perimetru interior |
P |
|
m |
|
Aria placii pe sol |
A1 |
|
mp |
|
Aria planseu sub pod |
A2 |
|
mp |
|
Aria tamplarie ferestre exterioare |
AFE |
|
mp |
|
Aria tamparie usi exterioare |
AUE |
|
mp |
|
Aria peretilor exteriori opaci |
APE |
|
mp |
|
Aria anvelopei |
A |
|
mp |
|
Volumul cladirii |
V |
|
mc |
|
Volumul interior incalzit |
Vinc |
|
mc |
|
Gradul de compactitate |
A/ V |
|
m-1 |
|
Aria ferestrei |
AF |
|
mp / buc |
2.2.2. Determinarea rezistentelor specifice ale elementelor de constructie
2.2.2.1. Pereti exteriori (vechime 40ani, afectati de condens), vezi fig.1 :
a) Rezistenta termica specifica unidirectionala R
Nota: Toti peretii exteriori au aceeasi structura si sunt formati conform urmatoarei stratificari:
1.Zidarie din caramida plina
normala d= 37.5cm Anexa A
,poz.63 din C 107/3 -2005: r=1800kg/mc;
l=0,80
W/mK; Coeficient de corectie a=1.15 din MC001-P I, tab.5.3.2 2.Tencuiala interioara var, d=1,5cm Anexa A,
poz.17 din C 107/3 -2005 r=1600kg/mc
;l=0,80
W/mK Coeficient de corectie a=1.10 din MC001-P I, tab.5.3.2 3.Tencuiala exterioara var-ciment, d=2,5cm r=1700kg/mc
;l=0,87
W/mK Coeficient de corectie a=1.10 din MC001-P I, tab.5.3.2
|
|
Fig.1 Perete exterior
Rezistenta termica specifica unidirectionla R,se calculeaza cu relatia de mai jos:
R=R+ΣR+R []
[]
unde:
; coeficienti de convectie la interiorul si la exteriorul peretelui
R = 0,125
R=== 0,042 ;
R==++= 0,449
R=0,125+0,449+0,042=0,616
Nr.crt. |
Material |
PERETE EXTERIOR |
|
|
||
d |
|
a |
λ' |
R =d/λ' |
||
[m] |
W/mK] |
|
[W/mK] |
[m2K/W] |
||
|
Tencuiala interioara din mortar de var |
|
|
|
|
|
|
Zidarie caramida plina normala |
|
|
|
|
|
|
Tencuiala exterioara de ciment |
|
|
|
|
|
|
TOTAL |
|
|
|
|
|
|
Ro=1/ i +R+1/e |
|
|
|
|
|
b) Rezistenta termica specifica corectata a peretilor exteriori
In conformitate cu prevederile din normativul C107/1,art.3.53 la fazele preliminare de proiectare,influenta puntilor termice, se poate evalua printr-o reducere globala a rezistentelor termice unidirectionale ,astfel :
-la pereti exteriori 20 . . . ..45%;
-la terase si plansee sub poduri 15 . . . . .25%
-la plansee peste subsoluri si sub bowindouri 25 . . . ..35%
-la rosturi 10 . . . ..20%
Coeficientul de reducere al rezistentei unidirectionale la pereti ,,r,, s-a evaluat nediferentiat pentru toti peretii exteriori, astfel :
r = 0,80
Rezistenta corectata la peretii exteriori:
Rī= r x R= 0,80 x 0,616 = 0,492
Nu s-a utilizat metoda coeficientilor specifici liniari si punctuali de transfer termic , deoarece nu se justifica un calculul atat de laborios. Orice valoare a coeficientului ,,r ,, cuprinsa intre 0,75 si 0,87(9) este acoperitoare, iar o evaluare a coeficientului ,,r,, de 0,80 va da o abatere nesemnificativa fata de calculul laborios al coeficientilor liniari si punctuali ai puntilor termice.
2.2.2.2 Placa pe sol
Pentru calculul rezistentei specifice unidirectionale se vor utiliza 2 relatii, spre comparare, urmand ca in calculul rezistentei medii corectate pe cladire sa se ia valoarea cea mai mica rezultata din calcule.
Cele 2 relatii de calcul sunt:
a) Relatia simplificata din NP 060-02 , prezentata si la curs;
b) Relatia prezentata in normativul C107/5 - 02 pentru elemente de constructie in contact cu solul.
a) Rezistenta termica specifica unidirectionala R1 - conf. NP 060-02, prezentata la curs:
Pentru determinarea rezistentei unidirectionale R1 s-a utilizat relatia simplificata din NP 060-02 prezentata si la curs :
R=2,72+0,5h+ [mēK/W ] , unde :
R- rezistenta termica specifica unidirectionala a tuturor straturilor cuprinse intre cota 0,00 si cota stratului invariabil (CSI ), la care se adauga rezistenta termica superficiala interioara [mēK/W ].
h - inaltimea masurata intre nivelul pamantului din exteriorul cladirii ( CTS ) si fata superioara a placii, suport al stratului termoizolant sau al sapei [m];
d - grosimea de calcul a stratului termoizolant , (in cazul nostru fiind nisipul) [m];
- conductivitatea termica a stratului termoizolant [ W/mK ]
Se considera:
h = 0,80 m ;
d = 10 cm 0,10 m
= 0,58 W/mK
R= 2,72 + 0,5 x 0,80 + = 3,46 [mēK/W ]
Fig.2 Placa pe sol
1. Scandura si grinzi =0,23 W/mK; d1=4,0 cm
2. Umplutura nisip, =0,28 W/mK; d2=10 cm
3. Umplutura pamant, =2 W/mK; d3=80cm
4. Pamant natural, =2 W/mK, pina la adincimea de 3m fata de CTS ;
5. Pamant natural, =4W/mK, sub adincimea de 3m fata de CTS.
a1) Rezistenta termica specifica corectata
In conformitate cu prevederile din normativul C107/1, la fazele preliminare de proiectare,influenta puntilor termice ,se poate evalua printr-o reducere globala a rezistentelor termice unidirectionale ,astfel :
- la plansee peste subsoluri si sub bowindouri 25 . . . ..35%.
In cazul de fata s-a considerat o diminuare cu 25% a rezistentei termice unidirectionale,care corespunde unei valori r = 0,75 , astfel ca :
Rī=rxR=0,75x3,49=2,59 mēK/W
b) Rezistenta termica specifica unidirectionala R1 - conf.C107/5-02
Fig.2.1 Placa pe sol (conf. C107/5-02)
1 dp1 + z - f dp2 d
R1 = ---- + ----- ----- ----- + ----- + ----- [m2K/W]
α p1 p2
in care :
f = d
Rsi = 1/αi =1/6 =0,125 m2K/ W - rezistenta termica superficiala interioara in contact cu solul
α= 6, la fluxul termic de sus in jos, conf.C107/5 - pag.9
dp1, dp2, λp1, λp2 - conform fig.2.2
[m2K/W]
Σ =0,346 [m2K/W]
1 3,0 +0,8 4
R1 = ---- + ----- ----- ----- + ------ + 0,346 = 3,41 mēK/W
6 2 4
b1)Rezistenta termica specifica corectata
In conformitate cu prevederile din normativul C107/1 ,la fazele preliminare de proiectare,influenta puntilor termice ,se poate evalua printr-o reducere globala a rezistentelor termice unidirectionale ,astfel :
la plansee peste subsoluri si sub bowindouri 25 . . . ..35%.
In cazul de fata s-a considerat o diminuare cu 25% a rezistentei termice unidirectionale,care corespunde unei valori r = 0,75 astfel ca :
Rī=rxR=0,75 x 3,41=2,56 mēK/W
S-a luat aceeasi valoare a coeficientului r ca la punctul a)
Concluzie:
1. Valorile corectate ale rezistentei termice a placii pe sol sunt sensibil egale :
- din calculul simplificat a rezultat o valoare Rī=2,59 mēK/W
- din calculul detailat a rezultat o valoare Rī=2,56 mēK/W
2. In calcul se va utiliza valoarea cea mai mica a rezistentei termice corectate a placii pe sol Rī=2,56 mēK/W
2.2.2.3 Tamplaria exterioara
2.2.2.3.1 Fereastra cuplata cu deschidere spre interior, cu doua foi de sticla 3mm, cu distanta de 40mm intre foi, fig.3
Valorile rezistentelor termice la ferestrele cuplate din exterior s-au luat din MC 001/2002 P I, tab.9.4.6. Pentru tamplarie exterioar r=1, astfel ca R = Rī. Avand in vedere valorile mici ale rezistentei termice se constata ca in general punctul slab al unei constructii il reprezinta suprafetele vitrate.
TAMPLARIE EXTERIOARA |
|
Material |
R |
|
[m2K/W] |
Tamplarie din lemn cuplata |
|
In continuare se prezinta un calcul de verificare pentru rezistenta termica a ferestrei exterioare cuplate. Calculul rezistentei termice la fereastra cuplata s-a facut avand la baza urmatoarele considerente :
Conductivitatea termica a geamurilor se considera =1,0 W/mk , conf. C107/3 - pag.48
Conductivitatile termice ale tocurilor si cercevelelor din lemn moale ( brad ) cu umiditatea de 12% este =0,19 W/mk ; ρKg/m, conf. C107/3 - pag.48.
Rezistentele termice superficiale, atat pentru toc si cercevele ,cat si pentru geamuri se considera astfel :
Rsi = 0,125 mēK/W ;
Rse= mēK/W
Fereastra cuplata este rezultatul economiei de material din perioada anilor 1970 si ea reprezinta varianta o varianta neperformanta energetic a ferestrei duble.
Calculul rezistentei termice a ferestrei presupune:
- Calculul coeficientului de transfer la geam U
- Calculul coeficientului de transfer la toc+cercevele U
- Calculul coeficientului de transfer al ferestrei U
Calculul coeficientului de transfer la geam pentru fereastra cuplata - U
[W/mēK ] , in care :
U- coeficient de transfer termic al geamului interior ;
U- coeficient de transfer termic al geamului exterior ;
Ra - rezistenta termica a stratului de aer dintre cercevele = 0,179 mēK/W ( C107/3- tabelul I2, pag.52);
Rsi - rezistenta termica superficiala pentru toc si cercevele = 0,125 mēK/W ;
Rse - rezistenta termica superficiala pentru geam = 0,042 mēK/W
d - grosimea panoului de geam sau a stratului de material = 0,003m
l - conductivitatea termica a geamului sau a stratului de material = 1 W/mēK
= 5,88 W/mēK
U = 2,84 W/mK
A=1,224 mē
Calculul coeficientului de transfer la toc+cercevele U :
Se calculeaza grosimea tocului:
d===6 cm
Pentru dde 6 cm rezulta U=2 W/mēK - conform fig. 14 din C107/3.
A=0,922 mē
Calculul coeficientului de transfer al ferestrei U :
U W/mē
R =0,389 mēK/W
Concluzie
Din calcul a rezultat o valoare R= 0,389 mēK/W. Rezulta ca valoarea adoptata conform MC 001-2002-PI pentru R=0,39 mēK/W este justificata.
In calcule se va adopta valoarea: R=0,39 mēK/W.
Dimensiuni geometrice fereastra :
Aria geamului |
Ag= 1.958mp |
Aria tocului si a cercevelei |
Af= 0.922mp |
Aria ferestrei |
AF= Ag+ Af= 2.88 mp |
Grosimea conventionala a tocului |
|
Fig.3 Fereastra cuplata
|
|
|
|
2.2.2.3.2. Usa exterioara (UE)
Avem montate doua usi de lemn pentru care rezistenta termica specifica corectata este:
MCC - P1, pag.45
Notatii folosite:
fereastra F
usa U
tamplarie exterioara - fereastra sau usa T
toc - partea fixa a tamplariei t
cercevele - partile mobile ale tamplariei c
toc + cercevele f
geamuri g
panouri (opace) p
Dimensiuni
Aria geamului (Ag) - cea mai mica dintre ariile vizibile dinspre cele doua fete ale tamplariei;
Aria panoului (Ap) - idem ca Ag ;
Aria tocului+ cercevelelor (Af) - cea mai mare dintre ariile (proiectate pe un plan paralel cu
geamurile) vizibile dinspre cele doua fete ale tamplariei;
Aria ferestrei (AF) si a usii (AU) - suma Af+ Ag + Ap
Perimetrul geamului (lg) - cea mai mare dintre sumele perimetrelor panourilor de geam
termoizolant,vizibile dinspre cele doua fete ale tamplariei;
Perimetrul panoului (lp) - idem ca lg.
2.2.2.4 Planseu sub pod (stare uscata, vechime 40 ani)
Fig.4 Planseu sub pod
3. Tencuiala cu mortar de var la tavane ;d=1,5 cm , =0,70 W/mK; a=1,03
2. Scandura(stejar si fag) : d=2,5 cm, =0,23 W/mK; a
1. Grinzi lemn(stejar si fag) : d=3cm , =0,23 W/mK,a=1,10 ,
(conf.C107/3-Anexa A, pag.30 , MCC1-P1-pag.16)
PLANSEU SUB POD |
||||||
Nr.crt |
Material |
d |
|
a |
λ ' |
R =d/ λ ' |
|
|
[m] |
[W/mK] |
|
[W/mK] |
[m2K/W] |
|
Grinzi |
|
|
|
|
|
|
Scandura |
|
|
|
|
|
|
Tencuiala |
|
|
|
|
|
|
TOTAL: R=R1+R2+R3 |
|
|
|
|
|
|
R0 = 1/αi +R+1/αe |
|
|
|
|
|
a) Rezistenta termica specifica a planseului sub pod:
i - coeficient de transfer termic superficial interior = 8[W/m2K]
e - coeficient de transfer termic superficial exterior = 24[W/m2K]
a - coeficient de majorare a conductivitatii termice in functie de starea si vechimea materialelor, cf. tab. 5.3.2, Mc001 - P1 A:
λ conductivitatea termica de calcul
λ '- conductivitatea termica corectata de calcul
R=R+ΣR+R []
R
R
R
b) Rezistenta termica specifica corectata a planseului sub pod:
In conformitate cu prevederile din normativul C107/1, la fazele preliminare de proiectare, influenta puntilor termice, se poate evalua printr-o reducere globala a rezistentelor termice unidirectionale, astfel :
la terase si plansee sub poduri 15 . . . . .25%
Coeficientul de reducere al rezistentei uniderectionale la planseu sub pod, ,r,, s-a evaluat, astfel: r= 0,80 , ceea ce corespunde unei reduceri globale a rezistentei planseului sub pod cu 20%.
Rezistenta corectata a planseului sub pod:
Rī=rxR= 0,80x0,320=0,256
Nu s-a utilizat metoda cooeficientilor specifici liniari si punctuali de transfer termic deoarece nu se justifica un calculul atat de laborios. Orice valoare a coeficientului ,,r ,, cuprinsa intre 0,75 si 0,87(9) este acoperitoare, iar o evaluare a coeficientului ,,r,, de 0,80 va da o abatere nesemnificativa fata de calculul laborios al coeficientilor liniari si punctuali ai puntilor termice.
2.2.3. Rezistenta specifica globala a cladirii W
Tab.4
Nr. crt. |
Element de constructie |
A [m2] |
|
|
|
|
|
|
Perete exterior |
|
|
|
|
|
|
|
Placa pe sol |
|
|
|
|
|
|
|
Tamplarie exterioara |
|
|
|
|
|
|
|
Planseu sub pod |
|
|
|
|
|
|
TOTAL |
|
|
|
|
|
|
m2K/W
Rezistenta termica corectata a fiecarui element de constructie, care alcatuieste anvelopa cladirii se va compara cu rezistenta termica minima R'min , admisibila, stabilita pentru cladirile noi , pe criterii de economie de energie in exploatarea cladirilor.
Trebuie indeplinita conditia :
R'm >R'min [m2K/W] ,
Rezistenta termica minima R'min pentru fiecare element in parte s-a obtinut conf.Monitor Oficial 820 / 08.12.2010, cu privire la modificarile la C107-2005.
1. Din punct de vedere al indeplinirii conditiilor igienico- sanitare de confort, prin compararea valorilor cu pentru fiecare element de constructie se poate concluziona urmatoarele :
1.1. La pereti exteriori
R m2K/W este mai mica decat m2K/W si deci nu este indeplinita conditia de confort din punct de vedere igienico-sanitar.
Concluzie:
Se vor prevedea masuri de reabilitare termica a peretilor exteriori prin placare cu polistiren expandat.
1.2. La placa pe sol
R m2K/W este mai mare decat m2K/W si deci este indeplinita conditia de confort din punct de vedere igienico-sanitar.
Concluzie:
Nu se vor prevedea masuri de reabilitare termica a placii pe sol decat in zona soclului prin aplicarea unui strat termoizolant din polistiren extrudat pana la o adancime de 30 cm sub cota CTS
1.3. La tamplaria exterioara
R m2K/W este egala cu m2K/W si este indeplinita conditia de confort din punct de vedere igienico-sanitar.
Concluzie:
Nu se vor prevedea masuri de reabilitare termica a tamplariei exterioare din punct de vedere igienico-sanitar.
1.4. La planseu sub pod
R m2K/W este mai mica decat m2K/W si deci nu este indeplinita conditia de confort din punct de vedere igienico-sanitar.
Concluzie:
Se vor prevedea masuri de reabilitare termica a terasei prin aplicarea unui strat termoizolant din polistiren extrudat.
2. Din punct de vedere al indeplinirii conditiilor de economie de energie, prin compararea valorilor cu pentru fiecare element de constructie putem concluziona urmatoarele :
2.1. La pereti exteriori
R m2K/W este mai mica decat m2K/W si deci nu este indeplinita conditia din punct de vedere al economiei de energie.
Concluzie
Se vor prevedea masuri de reabilitare termica a peretilor exteriori prin placare cu polistiren expandat.
2.2. La placa pe sol
R m2K/W este mai mare decat m2K/W si deci nu este indeplinita conditia din punct de vedere al economiei de energie.
Concluzie:
Se vor prevedea masuri de reabilitare termica a placii pe sol si in zona soclului prin aplicarea unui strat termoizolant din polistiren extrudat pana la o adancime de 30 cm sub cota CTS.
2.3. La tamplaria exterioara
R m2K/W este mai mica decat m2K/W si deci nu este indeplinita conditia de confort din punct de vedere al economiei de energie.
Concluzie:
Se vor prevedea masuri de reabilitare termica a tamplariei exterioare prin montare de tamplarie exterioara performanta energetic.
2.4. La planseu sub pod:
R m2K/W este mai mica decat m2K/W si deci nu este indeplinita conditia de din punct de vedere al economiei de energie.
Concluzie:
Se vor prevedea masuri de reabilitare termica a planseului de sub pod prin aplicarea unui strat termoizolant din polistiren extrudat.
Valorile lui si sunt extrase din Mc001/I - tab.11.3, pag.61
2.2.4. FISA DE ANALIZA TERMICA SI ENERGETICA
Cladirea: SCOALA GENERALA - SALA DE SPORT
Adresa: localitatea jud Gorj
Proprietar: Consiliul Local al Primariei.
q Categoria cladirii:
locuinte birouri spital
comert hotel autoritati locale / guvern
scoala cultura alta destinatie: sala de sport
q Tipul cladirii:
individuala insiruita - corp comun cu scoala
bloc tronson de bloc
q Zona climatica in care este amplasata cladirea: ZONA II
q Regimul de inaltime al cladirii: P
q Anul constructiei:
q Proiectant / constructor: NECUNOSCUT
q Structura constructiva:
Pereti exteriori din zidarie de caramida plina de 37.5 cm grosime , plansee sub pod din scandura de lemn cu tencuiala din mortar de var la interior, placa pe sol cu pardoseala din scandura, ferestre si usi exterioare din lemn.
zidarie portanta cadre din beton armat
pereti structurali din beton armat stalpi si grinzi
diafragme din beton armat schelet metalic
q Existenta documentatiei constructiei si instalatiei aferente acesteia:
NU EXISTA CARTEA TEHNICA A CONSTRUCTIEI
Exista studiu de fezabilitate conform caruia au fost luate dimensiunile geometrice ale elementelor de constructii - conform planuri :
- Plan releveu sala de sport
- Sectiune transversala - cladire sala de sport
Dimensiunile principalelor elemente necesare calculului termoenergetic au fost luate si prin masuratori in teren .
partiu de arhitectura pentru fiecare tip de nivel reprezentativ, NU EXISTA
sectiuni reprezentative ale constructiei , NU EXISTA
detalii de constructie, NU EXISTA
planuri pentru instalatia de incalzire interioara, NU EXISTA
schema coloanelor pentru instalatia de incalzire interioara, NU EXISTA
planuri pentru instalatia sanitara, NU EXISTA
q Gradul de expunere la vant:
adapostita moderat adapostita liber expusa (neadapostita)
q Starea subsolului tehnic al cladirii: NU ESTE CAZUL
Uscat si cu posibilitate de acces la instalatia comuna,
Uscat, dar fara posibilitate de acces la instalatia comuna,
Subsol inundat / inundabil (posibilitatea de refulare a apei din canalizarea exterioara),
q Plan de situatie / schita cladirii cu indicarea orientarii fata de punctele cardinale, a distantelor pana la cladirile din apropiere si inaltimea acestora si pozitionarea sursei de caldura sau a punctului de racord la sursa de caldura exterioara.
q |
q Identificarea structurii constructive a cladirii in vederea aprecierii principalelor caracteristici termotehnice ale elementelor de constructie din componenta anvelopei cladirii: tip, arie, straturi, grosimi, materiale, punti termice:
t Pereti exteriori opaci:
alcatuire: (i e)
Pereti exteriori |
Descriere |
Arie [mē] |
Straturi componente (i e) |
Coeficient reducere, r [%] |
|
Material |
Grosime [m] |
||||
PE |
Tencuiala int. mortar var |
|
Mortar var |
|
|
|
Zidarie caramida |
|
Zid .caramida plina |
|
|
|
Tencuiala ext. ciment- var |
|
Mortar ciment-var |
|
|
|
|
|
|
|
|
Aria totala a peretilor exteriori opaci [mē]: 167,445 m2
Starea peretilor exteriori : Tencuiala peretilor exteriori este grav deteriorata fiind necesare lucrari de reparatii si chiar curatirea peretelui pina la zidaria de caramida pe anumita suprafete unde umezeala a persistat mult timp din cauza jgheaburilor si burlanelor sparte .
La interior exista pete de igrasie si condens, siroaie scurse pe parapetii ferestrelor a caror cercevele sunt deteriorate si cu geamuri lipsa .
Stare: buna, pete condens, igrasie,
Starea finisajelor: buna, tencuiala cazuta partial / total,
Tipul si culoarea materialelor de finisaj: Zugraveala de culoare alba deteriorata .
o Rosturi despartitoare pentru tronsoane ale cladirii: NU ESTE CAZUL
o Pereti catre spatii anexe (casa scarilor, ghene etc.): NU ESTE CAZUL
P |
Descriere |
Arie [mē] |
Straturi componente (i e) |
Coeficient reducere, r [%] |
|
Material |
Grosime [m] |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Aria totala a peretilor catre casa scarilor [mē]:
Volumul de aer din casa scarilor [mģ]:
t Placa pe sol :
Placa pe sol - pardoseala din scandura alcatuire: (i e)
Placa pe sol |
Descriere |
Arie [mē] |
Straturi componente (i e) |
Coeficient reducere, r [%] |
|
Material |
Grosime [m] |
||||
PS |
Placa pe sol - pardoseala din scandura |
|
Scandura din lemn |
|
|
|
|
|
Grinzisoare din lemn |
|
|
|
|
|
Strat de nisip |
|
|
|
|
|
|
|
|
Aria totala a placii pe sol [mē]: 139,75 m2
t Terasa / acoperis - sarpanta :
Tip: circulabila, necirculabila,
Stare: buna, deteriorata,
uscata, umeda
Ultima reparatie: < 1 an, 1 - 2 ani
2 - 5 ani, > 5 ani
TE |
Descriere |
Arie [mē] |
Straturi componente (i e) |
Coeficient reducere, r [%] |
|
Material |
Grosime [m] |
||||
|
|
|
|
|
|
Aria totala a terasei [mē]: NU ESTE CAZUL
Materiale finisaj: NU ESTE CAZUL
t Starea acoperisului peste pod:
Buna,
Acoperis spart / neetans la actiunea ploii sau a zapezii;
tPlanseu sub pod: alcatuire: (i e)
Terasa acoperis |
Descriere |
Arie [mē] |
Straturi componente (i e) |
Coeficient reducere, r [%] |
|
Material |
Grosime [m] |
||||
|
Planseu sub pod |
|
Tencuiala interioara mortar var |
|
|
|
|
|
Sipci de lemn |
|
|
|
|
|
Scandura |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Aria totala a planseului sub pod [mē] 139,75 m2
Sarpanta este in general buna la sala de sport , necesitand o verificare periodica si inlocuirea tiglei sparte .
Asteriala cladirii este deteriorata necesitand inlocuirea acesteia , precum si revizuirea suprainaltarii care este din caramida, dar care nu asigura o buna etanseitate a podului
t Ferestre / usi exterioare:
alcatuire: (i e)
FE / /UE |
Descriere |
Arie [mē] |
Tipul tamplariei |
Grad etansare |
Prezenta oblon (i / e) |
FE |
Ferestre nord |
|
|
|
|
|
Ferestre vest |
|
|
|
|
|
Tot. arie ferestre |
|
|
|
|
UE |
Usi ext.sud |
|
|
|
|
|
Usi ext.vest |
|
|
|
|
|
Total arie usi |
|
|
|
|
F+U |
Tot suprafete ferestre+usi |
|
Lemn cuplata in 2 foi |
neetansate |
nu |
Tamplaria cladirii : dubla din lemn neetansata la care mai lipseste cite un geam,sau este spart , aparatele de inchidere sunt defecte sau nu sunt deloc .
Starea tamplariei: buna evident neetansa
fara masuri de etansare,
cu garnituri de etansare,
cu masuri speciale de etansare;
o Alte elemente de constructie: nu este cazul
intre casa scarilor si pod,
intre acoperis si pod,
intre casa scarilor si acoperis,
intre casa scarilor si subsol,
PI |
Descriere |
Arie [mē] |
Straturi componente (i e) |
Coeficient reducere, r [%] |
|
Material |
Grosime [m] |
||||
P CS-Sb |
|
|
|
|
|
o Elementele de constructie mobile din spatiile comune:
usa de intrare in cladire:
Usa este prevazuta cu sistem automat de inchidere si sistem de siguranta (interfon, cheie),
Usa nu este prevazuta cu sistem automat de inchidere, dar sta inchisa in perioada de neutilizare,
Usa nu este prevazuta cu sistem automat de inchidere si este lasata frecvent deschisa in perioada de neutilizare,
ferestre de pe casa scarilor: NU ESTE CAZUL
Ferestre / usi in stare buna si prevazute cu garnituri de etansare,
Ferestre / usi in stare buna, dar neetanse,
Ferestre / usi in stare proasta, lipsa sau sparte,
q Caracteristici ale spatiului locuit / incalzit:
Aria utila a pardoselii spatiului incalzit [mē]: 139,75 m2
Volumul spatiului incalzit [mģ]: 454,187 m3
Inaltimea medie libera a unui nivel [m]: 3,25 m
q Gradul de ocupare al spatiului incalzit/ nr. de ore de functionare a instalatiei de incalzire: 12h / zi, 7 zile / sapt.
q Raportul dintre aria fatadei cu balcoane inchise si aria totala a fatadei prevazuta cu balcoane / logii: NU ESTE CAZUL
q Inaltimea medie a subsolului fata de cota terenului sistematizat [m]: .. m
q Perimetrul pardoselii subsolului cladirii [m]: NU ESTE CAZUL
q Adancimea medie a panzei freatice: Ha = 5m;
q Instalatia de incalzire interioara:
Sursa de energie pentru incalzirea spatiilor:
Sursa proprie, cu combustibil: soba teracota cu functionare cu combustibil solid ( lemne )
Centrala termica de cartier
Termoficare - punct termic central
Termoficare - punct termic local
Alta sursa sau sursa mixta:
Tipul sistemului de incalzire:
Incalzire locala cu sobe,
Incalzire centrala cu corpuri statice,
Incalzire centrala cu aer cald,
Incalzire centrala cu plansee incalzitoare,
Alt sistem de incalzire:
q Date privind instalatia de incalzire locala cu sobe:
Nr. crt. |
Tipul sobei |
Combustibil |
Data instalarii |
Element reglaj ardere |
Element inchidere tiraj |
Data ultimei curatiri |
|
Soba de teracota |
Solid ( lemne) |
|
|
|
2003 |
Starea cosului / cosurilor de evacuare a fumului:
Cosurile au fost curatate cel putin o data in ultimii doi ani,
Cosurile nu au mai fost curatate de cel putin doi ani,
q Date privind instalatia de incalzire interioara cu corpuri statice: NU ESTE CAZUL
Tip corp static |
Numar corpuri statice [buc.] |
Suprafata echivalenta termic [mē] |
||||
in spatiul locuit |
in spatiul comun |
Total |
in spatiul locuit |
in spatiul comun |
Total |
|
|
|
|
|
|
|
|
Tip distributie a agentului termic de incalzire: NU ESTE CAZUL
inferioara, superioara, mixta
Necesarul de caldura de calcul [W]: 20500 W
Racord la sursa centralizata cu caldura: NU ESTE CAZUL
racord unic, multiplu: puncte,
diametru nominal [mm]:
disponibil de presiune (nominal) [mmCA]:
Contor de caldura: tip contor, anul instalarii, existenta vizei metrologice: nu este cazul NU ESTE CAZUL
Elemente de reglaj termic si hidraulic (la nivel de racord, retea de distributie, coloane): NU ESTE CAZUL
Elemente de reglaj termic si hidraulic (la nivelul corpurilor statice): NU ESTE CAZUL
Corpurile statice sunt dotate cu armaturi de reglaj si acestea sunt functionale,
Corpurile statice sunt dotate cu armaturi de reglaj, dar cel putin un sfert dintre acestea nu sunt functionale,
Corpurile statice nu sunt dotate cu armaturi de reglaj sau cel putin jumatate dintre armaturile de reglaj existente nu sunt functionale,
Reteaua de distributie amplasata in spatii neincalzite: NU ESTE CAZUL
Lungime [m]:
Diametru nominal [mm, toli]:
Termoizolatie:
Starea instalatiei de incalzire interioara din punct de vedere al depunerilor: NU ESTE CAZUL
Corpurile statice au fost demontate si spalate / curatate in totalitate dupa ultimul sezon de incalzire,
Corpurile statice au fost demontate si spalate / curatate in totalitate inainte de ultimul sezon de incalzire, dar nu mai devreme de trei ani,
Corpurile statice au fost demontate si spalate / curatate in totalitate cu mai mult de trei ani in urma,
Armaturile de separare si golire a coloanelor de incalzire: NU ESTE CAZUL
Coloanele de incalzire sunt prevazute cu armaturi de separare si golire a acestora, functionale,
Coloanele de incalzire nu sunt prevazute cu armaturi de separare si golire a acestora sau nu sunt functionale,
q Date privind instalatia de incalzire interioara cu planseu incalzitor: NU ESTE CAZUL
Aria planseului incalzitor [mē],
Lungimea [m] si diametrul nominal [mm] al serpentinelor incalzitoare;
Diametru serpentina. [mm] |
|
|
|
Lungime [m] |
|
|
|
Tipul elementelor de reglaj termic din dotarea instalatiei;
Sursa de incalzire - centrala termica proprie: NU ESTE CAZUL
Putere termica nominala: h
Randament de catalog:
Anul instalarii:
Ore de functionare:
Stare (arzator, conducte / armaturi, manta):
Sistemul de reglare / automatizare si echipamente de reglare:
q Date privind instalatia de apa calda de consum: NU ESTE CAZUL
Sursa de energie pentru prepararea apei calde de consum:
Sursa proprie, cu:
Centrala termica de cartier
Termoficare - punct termic central
Termoficare - punct termic local
Alta sursa sau sursa mixta:
Tipul sistemului de preparare a apei calde de consum: NU ESTE CAZUL
Din sursa centralizata,
Centrala termica proprie,
Boiler cu acumulare,
Preparare locala cu aparate de tip instant a.c.m.,
Preparare locala pe plita,
Alt sistem de preparare a.c.m.:
Puncte de consum: 0 / 8 buc a.c.m. / a.r.;
Numarul de obiecte sanitare - pe tipuri : Lavoar - 0 buc
Spalator - 4 buc
Dus: - 0
Cada de baie: - 0
Rezervor WC - 4 buc
Racord la sursa centralizata cu caldura: NU ESTE CAZUL
racord unic, multiplu: puncte,
diametru nominal [mm]:
presiune necesara (nominal) [mmCA]:
Conducta de recirculare a a.c.m.: NU ESTE CAZUL
functionala, nu functioneaza nu exista
Contor de caldura general: NU ESTE CAZUL tip contor ,
anul instalarii ,
existenta vizei metrologice ;
Debitmetre la nivelul punctelor de consum: NU ESTE CAZUL
nu exista partial peste tot
Alte informatii:
accesibilitate la racordul de apa calda din subsolul tehnic: NU ESTE CAZUL
programul de livrare a apei calde de consum: NU ESTE CAZUL
facturi pentru apa calda de consum pe ultimii 5 ani: NU ESTE CAZUL
facturi pentru consumul de gaze naturale pentru cladirile cu instalatie proprie de producere a.c.m. functionand pe gaze naturale - facturi pe ultimii 5 ani :
date privind starea armaturilor si conductelor de a.c.m.: pierderi de fluid, starea termoizolatiei etc.: completare ocazionala a instalatiei de incalzire, puncte de consum acm cu pierderi NU ESTE CAZUL
temperatura apei reci din zona / localitatea in care este amplasata cladirea (valori medii lunare - de preluat de la statia meteo locala sau de la regia de apa)
numarul de persoane mediu pe durata unui an (pentru perioada pentru care se cunosc consumurile facturate):
Informatii privind instalatia de climatizare: NU ESTE CAZUL
Informatii privind instalatia de ventilare mecanica: NU ESTE CAZUL
Informatii privind instalatia de iluminat: iluminat natural asigurat prin suprafata vitrata a ferestrelor si iluminat artificial cu corpuri de iluminat cu incandescent: 8 buc x 100W
Alte informatii - in certificatul energetic elaborat , consumul total energetic al cladirii este un consum estimat .
2.3. DETERMINAREA COEFICIENTULUI GLOBAL DE IZOLARE TERMICA
2.3.1. COEFICIENTUL GLOBAL EFECTIV "G1"
Coeficientul global efectiv G1 al unei cladiri sau al unei parti dintr-o cladire se calculeaza cu relatia:
[W/(m3K)] (2)
in care:
V - volumul incalzit al cladirii sau partii de cladire, calculat conform Normativelor C107/3 si C107/1, exprimat in m3;
Aj - aria elementului de constructie j, prin care se produce schimb de caldura, calculata conform Normativelor C107/1, C107/3 si C 107/5, exprimata in m2;
j - factor de corectie a diferentei de temperatura intre mediile separate de elementul de constructie j, calculat conform Normativelor C107/1, C107/3 si C 107/5;
Pentru calcule in faze preliminare de proiectare, valorile τ se pot considera:
la rosturi deschise si la poduri
τ = 0,5 la rosturi inchise, la subsoluri neincalzite si la pivnite, la camere de pubele, precum si la alte spatii adiacente neincalzite sau avand alte destinatii;
la verande, balcoane si logii inchise cu tamplarie exterioara;
la tamplaria exterioara prevazuta cu obloane la fata exterioara.
la elementele de constructie care separa mediul interior Tj de mediul exterior.(conf.C107/1- pag.8)
Rmj - rezistenta termica specifica corectata medie, a elementului de constructie j, calculata conform Normativelor C107/3 si C 107/5, exprimata in m2K/W;
Nr. crt. |
Element de constructie |
A j [m2] |
|
|
|
Obs. |
|
Perete exterior |
|
|
|
|
|
|
Planseu sub acoperis |
|
|
|
|
|
|
Placa pe sol |
|
|
|
|
|
|
Tamplarie exterioara |
|
|
|
|
|
TOTAL |
|
|
|
|
|
2.3.2. CALCULUL COEFICIENTULUI GLOBAL DE REFERINTA "G1ref"
Relatia generala de calcul
Valoarea limita a coeficientului global G1, denumita coeficient global de referinta, G1ref, se calculeaza cu relatia:
(3)
in care:
A1 - aria suprafatelor componentelor opace ale peretilor verticali care fac cu planul orizontal un unghi mai mare de 600, aflati in contact cu exteriorul sau cu un spatiu neincalzit, exprimata in m2, calculata luand in considerare dimensiunile interax;
A2 - aria suprafatelor planseelor de la ultimul nivel (orizontale sau care fac cu planul orizontal un unghi mai mic de 600), aflate in contact cu exteriorul sau cu un spatiu neincalzit, calculata luand in considerare dimensiunile interax, exprimata in m2;
A3 - aria suprafatelor planseelor inferioare aflate in contact cu exteriorul sau cu un spatiu neincalzit, calculata luand in considerare dimensiunile interax, exprimata in m2;
P - perimetrul exterior al spatiului incalzit aferent cladirii, aflat in contact cu solul sau ingropat, exprimat in m;
A4 - aria suprafatelor peretilor transparenti sau translucizi aflati in contact cu exteriorul sau cu un spatiu neincalzit, calculata luand in considerare dimensiunile nominale ale golului din perete, exprimata in m2;
NOTA: Un perete este considerat transparent sau translucid daca factorul de transmisie a luminii corespunzator acestui element este cel putin 0,15. In caz contrar el este considerat opac.
V - volumul incalzit, calculat pe baza dimensiunilor interioare ale cladirii, exprimat in m3;
a,b,c,d,e - coeficienti de control pentru elementele de constructie mentionate mai sus, ale caror valori sunt date in tabelele 1 si 2, in functie de:
categoria de cladire: categoria 1 sau de categoria 2;
tipul de cladire;
zona climatica: definita conform Normativului C107/3.
Valorile coeficientilor a, b, c, d, e pentru cladiri de categoria 2
(conf.Anexa nr.4 - Monitor Oficial - P I, nr.820/08.12.2010)
Tabelul 2
Tipul de cladire |
Zona climatica |
a m2K/W |
b m2K/W |
c m2K/W |
d W/ mK |
e m2K/W |
Policlinici, dispensare, crese |
I |
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
III,IV |
|
|
|
|
|
|
Cladiri de invatamant si pentru sport |
I |
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
III,IV |
|
|
|
|
|
|
Birouri, cladiri comerciale si hotelurix) |
I |
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
III,IV |
|
|
|
|
|
|
Alte cladiri (industriale cu regim normal de exploatare) |
I |
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
III,IV |
|
|
|
|
|
x) Pentru partea de cazare se aplica prevederile pentru locuinte.
Tipul de element |
Suprafata (m2) sau perimetrul ( m ) |
Coeficientii de control |
|
|
|
pereti exteriori |
A1 = 167,445 m2 |
a = 1,60 |
planseu sub acoperis |
A2 = 139,75 m2 |
b = 4,50 |
planseu la nivelul parterului |
A3 = 139,75 m2 |
c = 2,30 |
perimetrul exterior |
P = 59,80 m |
d = 1,40 |
suprafata vitrata |
A4 = 14,42 m2 |
e = 0,50 |
Deci 2,077> 0,702 T G1 > G1ref T sunt necesare aplicarea masurilor de izolare termica a cladirii.
2.4. DETERMINAREA PERFORMANTELOR ENERGETICE SI A CONSUMULUI DE ENERGIE PENTRU CLADIREA STUDIATA
2.4.1. DETERMINAREA TEMPERATURILOR PE SUPRAFATA INTERIOARA A ELEMENTELOR DE CONSTRUCTIE
Pentru sali de sport temperatura interioara i=18°C (conf.STAS 1907/2-1997), umiditatea relativa (conf.tabel IV- C107/5 -pag.39), atunci temperatura punctului de roua este r = 10,1°C - conform Anexa B din C107/3 - pag.35))
Temperaturile superficiale medii si, m, aferente elementelor de constructie sunt trecute in tabelul urmator:
Nr. crt. |
Element constructie |
θ [oC] |
α |
R |
|
Θ si m [oC] |
[K] |
θ r [oC] |
Δθi max [K] |
Δθi = θ- θ si,m [K] |
0bs. |
|
|
|
|
||
|
Perete exterior |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
< θ r condens |
|
|
|
|||
|
Planseu sub pod |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
< θ r condens |
|
|
||||
|
Placa pe sol |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
>θ r nu apare condens |
|
|
|
|||
|
Tamplarie exterioara |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
< θ r condens |
|
|
|
|
|
|
in care :
θi = + 18 0C
θe = - 15 0C
Δθ i - θe = + 33 K
i - coeficient de transfer termic superficial interior [W/m2K]
Δθi max = i - θsi, m , reprezinta diferenta maxima de temperatura, intre temperatura interioara si temperatura medie a suprafetei interioare [K] , conf. tabel 11.1 din MC-001-PI, pag.60.
Pentru cazurile si detaliile curente, temperaturile superficiale minime si,min se dau in tabelele cuprinse in cataloage de valori precalculate pentru punti termice uzuale.
Temperatura superficiala medie, aferenta unui element de constructie, se poate determina cu relatia:
si m = θi - ----------- [oC]
αi . R'
in care :
R' rezistenta termica specifica corectata, aferenta elementelor de constructie pe ansamblul cladirii.
si m - temperatura superficiala medie [oC]
La colturile iesinde de la intersectia a doi pereti exteriori cu un planseu (la tavan sau la pardoseala), temperatura minima se poate determina numai pe baza unui calcul automat al campului spatial, tridimensional, de temperaturi. - conform normativelor C107/3 si C107/5
In cazul in care nu se face un astfel de calcul, se poate considera valoarea :
si colt = 1,3 θsi min - 0,3 θi [oC]
in care :
θsi min - temperatura superficiala minima, determinata pe baza campului plan de temperaturi.
θsi colt - temperatura superficiala la colt
Aceasta temperatura este data in normativele C107/3 (pct.1- tab.3, pag.70; pct.2-tab.34, pag. , pct.3-tab.22, pag.84, pct.4 - tab.40 ) si C107/5 si ea difera functie de natura puntii termice respective.
In tabelul urmator se prezinta temperaturile superficiale de colt in concordanta cu configuratia constructiva a cladirii analizate:
Nr. crt. |
Intersectie elemente constructive |
Θi [oC] |
θsi, min [oC] |
θsi, colt [oC] |
Θsi, m [oC] |
θr [oC] |
Observatii |
|
Colt pereti exteriori |
|
|
|
|
|
Necorespunzator. Condens θsi min, θsi colt, θsi m<θr |
|
Planseu sub pod cu pereti exteriori |
|
|
|
|
|
Necorespunzator. Condens θsi min, θsi colt, θsi m<θr |
|
Centura in ziduri (cu termoizolatie) |
|
|
|
|
|
Necorespunzator. Condens θsi min, θsi colt, θsi m<θr |
|
Placa pe sol cu soclu |
|
|
|
|
|
Necorespunzator. Condens θsi min, θsi colt, θsi m<θr |
Conditia ca sa nu apara condens pe suprafata interioara a unui element de constructie exterior este ca :
θsi,m> r , unde:
θsi,m - temperatura superficiala medie
r - temperatura punct de roua
Aceasta conditie nu este indeplinita decat pentru pardoseala placii pe sol. In concluzie trebuie luate masuri de termoizolare a planseului sub pod si a peretilor exteriori, inclusiv a soclului, deoarece are loc o pierdere masiva a fluxului de caldura la intersectia placii pe sol cu peretele exterior in zona soclului, iar tamplaria existenta se va inlocui cu o tamplarie performanta energetic.
2.4.2 Parametrii climatici
2.4.2.1. Elemente caracteristice privind amplasarea cladirii
Elementele caracteristice privind amplasarea cladirii sunt urmatoarele:
- zona climatica II conform fig. A1 din SR 1907-1 , T= -15 s C ;
- orientarea fata de punctele cardinale: conform pieselor desenate;
- zona eoliana: IV conf. Fig. 4 din SR 1907-1/97;
- pozitia fata de vanturile dominante: amplasament mediu adapostit pentru fatade;
- categoria de importanta a constructiei conform H.G R nr. 766/1967: C - normala;
- Conform codului de proiectare seismica ,indicativ P100/2006, ag= 0,12 g si 0,70 s;
- Zona de zapada ,conform Cod CR 1-1-3 /2005 , are valoarea caracteristica a incarcarii din zapada pe sol de 1,50 Kn/mp;
- relatia cu constructiile invecinate: cladirea face parte dintr-un cadru construit existent ;
Retele publice existente in zona: retele de apa, electrice.
2.4.2.2. Regimul de ocupare al cladirii
Regimul de ocupare al cladirii este de 12 de ore pe zi, iar alimentarea cu caldura se considera in regim continuu. Cladirea nu este echipata cu sisteme de ventilare mecanica, racire sau conditionarea aerului.
2.4.2.3. Anvelopa cladirii si volumul incalzit al cladirii
Anvelopa cladirii reprezinta totalitatea elementelor de constructie care inchid volumul incalzit, direct sau indirect.
2.4.2.4. Temperatura conventionala exterioara de calcul
Pentru iarna, temperatura conventionala de calcul a aerului exterior se considera in functie de zona climatica in care se afla localitatea Tg Jiu (zona II), conform STAS 1907/1, astfel: e = - 15°c
2.4.2.5.Intensitatea radiatiei solare si temperaturile exterioare medii lunare
Intensitatile medii lunare si temperaturile exterioare medii lunare au fost stabilite in conformitate cu Mc001 - PI, anexa A.9.6, respectiv SR 4839, pentru localitatea Tg Jiu
Tabel: Valori medii ale intensitatii radiatiei solare Tg- Jiu |
||||
Luna |
Intensitatea radiatiei solare [W/m2] |
|||
N |
S |
V |
E |
|
Ianuarie |
|
|
31.3 |
31.3 |
Februarie |
20.4 |
|
56.0 |
56.0 |
Martie |
|
|
63.0 |
63.0 |
Aprilie |
|
|
78.5 |
|
Mai |
|
|
74.2 |
|
Iunie |
|
|
78.3 |
|
Iulie |
|
|
81.6 |
|
August |
|
|
74.8 |
|
Septembrie |
|
|
80.7 |
|
Octombrie |
|
|
62.5 |
|
Noiembrie |
|
|
31.7 |
|
Decembrie |
|
|
27.3 |
|
Tabel : Valori medii ale temperaturii exterioare Tg Jiu |
|
Luna |
Temperatura medie [°C] |
Ianuarie |
|
Februarie |
|
Martie |
|
Aprilie |
|
Mai |
|
Iunie |
|
Iulie |
|
August |
|
Septembrie |
|
Octombrie |
|
Noiembrie |
|
Decembrie |
|
2.4.3 Temperaturi de calcul ale spatiilor interioare
2.4.3.1. Temperatura interioara predominanta a incaperilor incalzite
Conform Metodologiei Mc001- PI (I.9.1.1.1), temperatura predominanta pentru Sali de sport este: i = 18*C
2.4.3.2. Temperatura interioara a spatiilor neincalzite
Conform Metodologiei Mc001- PI (I.9.1.1.1), temperatura interioara a spatiilor neincalzite de tip subsol si casa scarilor, se calculeaza pe baza de bilant termic: Nu este cazul.
2.4.3.3. Temperatura interioara de calcul
Conform Metodologiei Mc001 - 2006/PII, daca diferenta de temperatura intre volumul incalzit si casa scarilor este mai mica de 4oC, intregii cladiri se aplica calculul monozonal. In acest caz, temperatura interioara de calcul a cladirii, este:
[oC]
Spatiu |
Aj |
Өij |
Aj Өij |
ΣAj |
ΣAj Өij |
Өi |
Sala de sport |
|
|
|
|
|
|
Cabinet prof. |
|
|
|
|
|
|
Depozit |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Temperaturile pentru camera de locuit, baie si vestibul s-au luat din SR 1907/2 , conform tabel 1.
[oC]
2.4.4 Calculul coeficientilor de pierderi de caldura HT si HV
Calculul coeficientului de pierderi de caldura al cladirii, H
H = Hv + Ht [W/K]
Calculul coeficientului de pierderi de caldura al cladirii, prin ventilare, HV
Unde:
δ=1,2 kg/mē -densitatea aerului ( Mc 001-P II-1,PG. 14 )
c=1,005 KJ/kgK - caldura specifica a aerului
n= 0,6 [ h] - nr. mediu de schimburi de aer ( conform Mc 001-PI )
Numarul de schimburi de aer pe ora |
|||||
Categoria |
Clasa de |
Clasa de permeabilitate |
|||
cladirii |
|
adapostire |
ridicata |
medie |
scazuta |
|
|
neadapostite |
|
|
|
Cladiri individuale |
moderat adap. |
|
|
|
|
|
|
adapostite |
|
|
|
Cladiri cu mai multe apartamente, camine, internate etc. |
dubla expunere |
neadapostite |
|
|
|
moderat adap. |
|
|
|
||
adapostite |
|
|
|
||
simpla expunere |
neadapostite |
|
|
|
|
moderat adap. |
|
|
|
||
adapostite |
|
|
|
V = 2291,15 [m1] - volumul incalzit.
Hv = 460,52 [W/K]
Calculul coeficientului de pierderi de caldura al cladirii, prin transimise, HT
HT= L + L s+Hu [W/K]
L este coeficientul de cuplaj termic prin anvelopa cladirii, definit prin relatia (9.3.3), in [W/K];
Ls este coeficientul de cuplaj termic prin sol, (document recomandat: SR EN ISO 13370) si care se admite a fi calculat in regim stationar (document recomandat: SR EN ISO 13789), in [W/K];
Hu coeficientul de pierderi termice prin spatii neincalzite (document recomandat: SR EN ISO 13789), in [W/K].
L= SUjAj + Syklk + Scj [W/K]
unde:
L este coeficientul de cuplaj termic, in [W/K]; ;
Uj este transmitanta termica a partii j de anvelopa a cladirii, in [W/(m2K)];
Aj este aria pentru care se calculeaza Uj, in [m2];
yk este transmitanta termica liniara a puntii termice liniare k, in [W/(mK)];
lk este lungimea pe care se aplica yk, in m;
cj este transmitanta termica punctuala a puntii termice punctuale j, in [W/K].
Coeficienti de cuplaj termic ai spatiului incalzit |
|||||
Elementul de constructie |
R |
U'j = 1/R'j |
Aj |
U'j x Aj |
|
[m2K/W] |
[W/m2K] |
[m2] |
[W/K] |
||
Perete |
Exterior |
|
|
|
|
Planseu |
Terasa |
|
|
|
2009.65 |
Tamplarie |
Lemn |
|
|
|
419.58 |
|
|
|
|
|
|
Placa |
Sol |
|
|
|
|
TOTAL |
|
|
|
|
4005.12 |
L =4005.12 [ W/K]
Ls=31,31[ W/K]
Hu=0 [ W/K] Nu avem spatii neincalzite
H = 4005.12+31,31=4036.43 [ W/K]
Coeficientul de pierdere de caldura al cladirii este:
H= Hv + Ht =460,62+4036.43=4497.05 [ W/K]
Stabilirea perioadei de incalzire preliminare
In prima faza a calculului consumurilor de energie se stabileste perioada de incalzire preliminara, conform SR 4839. In acest caz temperatura conventionala de echilibru este 0eo=12°C.
Determinarea perioadei de incalzire |
|||||
|
10 oct- 21 aprilie |
||||
Valori conventionale |
|||||
Luna |
θ |
t |
θ |
θ |
|
|
[oC] |
[zile] |
[oC] |
[oC] |
|
Iulie |
|
|
|
|
|
August |
|
|
|
|
|
Septembrie |
|
|
|
|
|
Octombrie |
|
|
|
|
|
Noiembrie |
|
|
|
|
|
Decembrie |
|
|
|
|
|
Ianuarie |
|
|
|
||
Februarie |
|
|
|
|
|
Martie |
|
|
|
|
|
Aprilie |
|
|
|
|
|
Mai |
|
|
|
|
|
Iunie |
|
|
|
|
|
|
|
|
zile de incalzire |
||
Tempertura exterioara medie pe sezonul de incalzire se calculeaza ca o medie ponderata a temperaturilor medii lunare cu numarul de zile cu incalzire ale fiecarei luni.
2.4.6 . Calculul pierderilor de caldura ale cladirii QL
(calcul preliminar, pentru 0eo = 12°C)
Q = H*( i θ)*t [kWh]
H = 4497.05 W/K- coeficient de pierderi de caldura
θ= 19.70 s C - temperatura interioara de calcul ;
θ= 3,154 °C - temperatura exterioara medie pe perioada de incalzire [sC];
Dz = 182 zile- durata perioadei de incalzire preliminara determinata grafic [ zile
t = 182 X 12 = 2184 h - numar de ore perioada de incalzire.
Ql=162 505,67 [kWh/an]
2.4.7 Calculul aporturilor de caldura ale cladirii Qg (calcul preliminar, pentru 0eo=12°C)
Qg=Qi+Qs [kWh/an]
Q = degajari de caldura interne[kWh]
Qi = [Φ +(1-b)*Φ] * t [kWh ]
Φ = fluxul termic mediu al degajarilor interne in spatiile incalzite [W]; Φ Φ*A 2618,44 [W
Φ = 4 W/m2 fluxul termic mediu al degajarilor interne, cf. McOOl -
PII,
A = 654 - aria totala a spatiului incalzit ( mē )
Φ - fluxul termic mediu al degajarilor interne in spatiile neincalzite - (w)
Dz = 182 zile- durata perioadei de incalzire preliminara determinata grafic [ zile ]
t = 182 x 12 = 2184 h - numar de ore perioada de incalzire.
Q = 5718,67 [ kWh]
Qs = aporturi solare prin elementele vitrate , [kWh
Qs = Σ[I*ΣA]*t [kWh]
I = radiatia solara totala medie pe perioada de calcul pe o suprafata de 1 mē avand orientarea j [ w/mē]
A= aria receptoare echivalenta a suprafetei n avand orientarea j [ mē ]
A=A*F*F*g [ mē ]
A = aria totala a elementului vitrat n [mē ];
F= factorul de umbrire a suprafetei n;
F= F*F*F
F= factorul partial de corectie datorita orizontului;
F= factorul partial de corectie pentru proeminente;
F = factorul partial de corectie pentru aripioare.
F = factorul de reducere pentru ramele vitrajelor;
F
g = transmitanta totala la energie solara a suprafetei n;
g=Fw g
Fw = factor de transmisie solara; Fw=0,9
g= transmitanta totala la energia solara pentru radiatiile perpendiculare pe vitraj; g
Valorile factorilor Fh, Fo, Ff, Fw si g se gasesc in SR ISO 13790 anexa H.
Valori medii ale intensitatii radiatiei solare pentru perioada de incalzire |
|||||||||
Luna |
Zile |
Intensitatea radiatiei solare [W/m2] |
|||||||
N |
S |
V |
E |
||||||
Ianuarie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Februarie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Martie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Aprilie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mai |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iunie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iulie |
|
|
|
|
|
||||
August |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Septembrie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Octombrie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Noiembrie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Decembrie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Intensitatea radiatiei solare medii pe sezonul de incalzire se calculeaza ca o medie ponderata a intensitatilor medii lunare, cu numarul de zile ale fiecarei luni.
Tip |
Orientare |
A |
Fs |
Ff |
g |
ΣAs |
|||
|
|
[m2] |
|
|
|
[m2] |
|||
F |
N |
|
|
|
|
|
|||
S |
|
|
|
|
|
||||
|
E |
|
|
|
|
|
|||
|
V |
|
|
|
|
|
|||
U |
N |
|
|
|
|
|
|||
|
S |
|
|
|
|
|
|||
|
E |
|
|
|
|
|
|||
Orientare |
ZAsnj [m2] |
Isj [W/m2] |
Qsj [W] | ||||||
N |
|
|
| ||||||
E |
|
|
| ||||||
V |
|
|
570.208 | ||||||
S |
|
|
| ||||||
TOTAL |
|
|
| ||||||
|
|
|
| ||||||
Dz 182 zile- durata perioadei de incalzire preliminara determinata grafic
t = 182 X 12 = 2184 h - numar de ore perioada de incalzire.
Qs = 2474.303 X 2184= 5403.87 [kWh]
Q [kWh]
Fluxul aporturilor de caldura se calculeaza astfel:
Φ [ W]
Determinarea factorului de utilizare preliminar, η
Pentru a putea calcula factorul de utilizare trebuie stabilit un coeficient adimensional, care reprezinta raportul dintre aporturi, Qg si pierderi, QL, astfel:
Q 11122.54 - aporturi totale de caldura kWh
Q 162503.67 - pierderile de caldura ale cladirii kWh
= 0,068 - coeficient adimensional reprezentand raportul dintre aporturi si pierderi;
Deoarece coeficientul adimensional 1 , atunci:
η
unde:
a = parametru numeric care depinde de constanta de timp
a a
a = 0,8 - parametru numeric (conform Metodologiei Mc 001-1), tab.1.2 ; .
τ = 30 h (conform Metodologiei Mc 001-1);
= constanta de timp care caracterizeaza inertia termica interioara a spatiului incalzit, h;
C= capacitatea termica interioara a cladirii
C= ΣΣρ*c*d*Aj [J/K]
Determinarea capacitatii termice interioare a cladirii
Capacitatea termica interioara a blocului considerat se va calcula prin insumarea capacitatilor termice ale tuturor elementelor de constructie in contact termic direct cu aerul interior , astfel :
Pentru pereti exteriori
Capaciatea termica interioara se va calcula de la interior la exterior pana la stratul termoizolant aplicat
2. Pentru placa pe sol
Capaciatea termica interioara se va calcula de la interior la exterior pana la stratul termoizolant
3. Pentru planseu terasa
Capaciatea termica interioara se va calcula de la interior la exterior pana la betonul de panta
4. Pentru planseele intermediare
Capaciatea termica interioara se va calcula de jos in sus pana la mijlocul planseului
5. Pentru pereti interiori
Capaciatea termica interioara se va calcula pana la mijlocul peretelui
Precizare
Capacitatea termica interioara a blocului poate fi calculata de asemenea ca suma a capacitatilor interne ale tuturor elementelor de constructie. Aceasta valoare poate fi aproximata si se accepta o incertitudine relativa de zece ori mai mare decat cea corespunzatoare pierderilor termice.
Determinarea capacitatii termice interioare a cladirii
Elementul constructie |
Componente |
|
c |
d |
A |
C |
Kg/m |
J/kgK |
m |
mē |
J/K |
||
Pereti exteriori |
Tencuiala interioara |
|
|
|
|
|
Caramida |
|
|
|
|
|
|
Tencuiala exterioara |
|
|
|
|
|
|
Pardoseala placa sol |
Scandura |
|
|
|
|
|
Nisip |
|
|
|
|
|
|
Terasa |
Scandura |
|
|
|
|
|
Tencuila interiora |
|
|
|
|
|
ρ= densitatea materialului
c=capacitatea calorica masica a materialului
d=grosimea stratului
A= aria elementului
C=665.361 MJ/K, 1J=1W/s
H= 4497.05 W/K - coeficient de transfer de caldura : W/K
=147940 s = 41 h
a= 2,167
η
Determinarea temperaturii de echilibru si perioada de incalzire reala a cladirii
θ
= temperatura de echilibru
θ=19.70 sC
- temperatura interioara de calcul;
= 0,9999 factorul de utilizare al aporturilor;
Φ W - aporturile solare si interne medii pe perioada de incalzire
H = 4497.05 W/K - coeficientul de pierderi termice ale cladirii
Temperatura de echilibru a cladirii este: = 18,568 sC
Determinarea perioadei de incalzire |
||||
|
|
2 Septembrie - |
29 Aprilie |
|
|
|
Valori conventionale |
||
Luna |
θ |
t |
θ |
θ |
|
[oC] |
[zile] |
[oC] |
[oC] |
Iulie |
|
|
|
|
August |
|
|
|
|
Septembrie |
|
|
|
|
Octombrie |
|
|
|
|
Noiembrie |
|
|
|
|
Decembrie |
|
|
|
|
Ianuarie |
|
|
|
|
Februarie |
|
|
|
|
Martie |
|
|
|
|
Aprilie |
|
|
|
|
Mai |
|
|
|
|
Iunie |
|
|
|
|
|
|
|
zile de incalzire |
Durata sezonului de incalzire reala este de 225 de zile, adica 2700 ore. Temperatura exterioara medie pe sezonul de incalzire se calculeaza ca o medie ponderata a temperaturilor medii lunare cu numarul de zile ale fiecarei luni.
Programul de functionare si regimul de furnizare a agentului termic
Cladirea are un program de functionare discontinuu, avand un regim de incalzire discontinuu.
Calculul pierderilor de caldura ale cladirii
Q=H*(θ θ)*t [ kWh ]
H = 4497.05 K - coeficient de pierderi de caldura
θ °C - temperatura interioara de calcul [°C ];
θ= 4,78 °C - temperatura exterioara medie pe perioada de incalzire [°C ];
Dz = 225 zile- durata perioadei de incalzire determinata grafic [ zile]
t = 225 X 12 = 2700 h - numar de ore perioada de incalzire.
Q kWh
Calculul aporturilor de caldura ale cladirii
Q = Qi + Q [ kWh ]
Qi = degajari de caldura interne [ kWh ]
Q Φ+(1+b)*Q]*t [kWh ]
Φ = fluxul termic mediu al degajarilor interne in spatiile incalzitei; [W ]
Φ Φ*A=2618 [W ]
Φ=4 W/mē -fluxul termic mediu al degajarilor interne [W ]
A=654.61 mē - aria totala a spatiului incalzit [mē]
Q -fluxul termic mediu al degajarilor interne in spatiile neincalzite [W ]
Dz = 225 zile - durata perioadei de incalzire determinata grafic [zile ];
t = 225 X 12 = 2700 h - numar de ore perioada de incalzire.
Q =7068,6 [kWh]
. Q = aporturi solare ale elementelor vitrate [kWh]
Q [I A]* t [kWh ]
I = radiatia solara totala pe perioada de calcul pe o suprafata de 1m2
avand orientarea j [ W/mē ]
A= aria receptoare echivalenta a suprafetei n avand orientarea j .[mēJ
A =A*F F*g [mē]
A = aria totala a elementului vitrat n [ mē];
Fs= factorul de umbrire a suprafetei n;
F=F*F*F
F = factorul partial de corectie datorita orizontului;
F= factorul partial de corectie pentru proeminente;
F= factorul partial de corectie pentru aripioare.
F = factorul de reducere pentru ramele vitrajelor;
F
g= transmitanta totala la energie solara a suprafetei n;
F = factor de transmisie solara;
g = transmitanta totala la energia solara pentru radiatiile perpendiculare pe vitraj;
Valori medii ale intensitatii radiatiei solare pentru perioada de incalzire |
|||||||||
Luna |
Zile |
Intensitatea radiatiei solare [W/m2] |
|||||||
N |
S |
V |
E |
||||||
Ianuarie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Februarie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Martie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Aprilie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mai |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iunie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iulie |
|
|
|
|
|
||||
August |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Septembrie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Octombrie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Noiembrie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Decembrie |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tip |
Orientare |
A |
Fs |
Ff |
g |
ΣAs |
|||
|
|
[m2] |
|
|
|
[m2] |
|||
F |
N |
|
|
|
|
|
|||
S |
|
|
|
|
|
||||
|
E |
|
|
|
|
|
|||
|
V |
|
|
|
|
|
|||
U |
N |
|
|
|
|
|
|||
|
S |
|
|
|
|
|
|||
|
E |
|
|
|
|
|
|||
Orientare |
ZAsnj [m2] |
Isj [W/m2] |
Qsj [W] | ||||||
N |
|
|
| ||||||
E |
|
|
| ||||||
V |
|
|
624.253 | ||||||
S |
|
|
| ||||||
TOTAL |
|
|
| ||||||
|
|
|
| ||||||
Dz 225 zile - durata perioadei de incalzire determinata grafic [zilel;
t = 225 X 12 = 2700 h - numar de ore perioada de incalzire.
Qs = 7205.66 [kWh ]
Qg [ kWh
2.4.8 Necesarul de caldura pentru incalzirea cladirii, Qh
Necesarul de caldura pentru incalzirea spatiilor se obtine facand diferenta intre pierderile de caldura ale cladirii, QL, si aporturile totale de caldura Qg, cele din urma fiind corectate cu un factor de diminuare, , astfel:
Q=Q Q [ kWh
Q = 181159 [ kWh - pierderile de caldura ale cladirii
Q [ kWh - aporturi totale de caldura
= factor de utilizare;
Pentru a putea calcula factorul de utilizare trebuie stabilit un coeficient adimensional, y, care reprezinta raportul dintre aporturi, Qg si pierderi, QL, astfel:
Deoarece coeficientul adimensional γ1,atunci :
= 0,24 - coeficient adimensional reprezentand raportul dintre aporturi si pierderi;
a = parametru numeric care depinde de constanta de timp
a a
a = 0,8 - parametru numeric (conform Metodologiei Mc 001-1); .τ = 30 h (conform Metodologiei Mc 001-1);
= constanta de timp care caracterizeaza inertia termica interioara a spatiului incalzit, h;
τ=147940 s= 41 [ h ]
a=2,167
Q=181159-0.9962*14274 = 166938.98 kWh/an
10. Consumul de energie pentru incalzire , Q
Q=Q+Q-Q- Q Kwh/an
Q = 166938,98kWh - necesarul de energie pentru incalzirea cladirii;
Q= totalul pierderilor de caldura datorate instalatiei de incalzire, inclusiv pierderile de caldura recuperate. Se includ de asemenea pierderile de caldura suplimentare datorate distributiei neuniforme a temperaturii in incinte si reglarea imperfecta a temperaturii interioare, in cazul in care nu sunt luate deja in considerare la temperatura interioara conventionala;
Q=Q+Q kWh/an
Q = pierderi de caldura cauzate de un sistem non-ideal de transmisie a caldurii la consumator;
Q=Q+Q kWh
Q = pierderi de caldura cauzate de distributia neuniforma a temperaturii;
Q=* Q kWh
η= 0,64- eficienta sistemului de transmisie a caldurii in functie de tipul de corp de incalzire (MC II-1 Anexa II. Tab. 1B);
Q= 166938.98 - necesarul de energie pentru incalzirea cladirii;
Q kWh
Q=89813 [kWh]
Qd = energia termica pierduta pe reteaua de distributie nu este cazul ;
Q=89813 [ kWh/an ]
Q= caldura recuperata de la subsistemul de incalzire: coloane + racorduri;
Q kWh/an
Q= caldura recuperata de la subsistemul de preparare a a.c.c. pe perioada de incalzire (vezi paragraf 2.12);
Q=256752 kWh/an
2.4.9 Consumul de energie pentru iluminat
Calculul necesarului de energie pentru iluminat, in cazul cladirilor de locuit, se realizeaza conform Metodologiei Mc001 - PIV- tabelului 4 anexa II 4A1:
Tabel 2.13.1: Calculul consumului de energie pentru iluminat |
||
Tip incapere |
Supr. Consum Consum Totala Specific anual Mediu [m2] [Kwh/an/m2] |
|
Sala de clasa |
14,8 8261.65 |
|
Hol |
14,8 1426.57 |
Valoarea consumului total se corecteaza cu coeficienti in functie de:
raportul dintre suprafata vitrata a anvelopei si suprafata pardoselii spatiului incalzit:
< 0.3 => totalul se majoreaza cu 10 %
W=9688.22+968,8=10657.04 kWh/an
2.4.10 Energia primara si emisiile de CO2
Energia primara
Ep = Q*f+ Q*f+W*f [kWh/an]
Q = 256752 [kWh/an] - energia termica consumata pentru incalzire, produsa la sursa din combustibil gaz natural
W=10657.04 [kWh/an] - energia electrica consumata pentru iluminat din S.E.N
f= f=1,1 [ kg/kWh ]- factorul de conversie in energie primara pentru gaz
f = 2,8 - factorul de conversie in energie primara pentru energie electrica
Ep = 256752*1.1+10657.04*2.8 = 282427.2+29839.712=312266.912 [kWh/an]
Emisia de CO2
E= Q *f+ Q*f+W*f kg/an
Unde:
Q= 256752 [ kWh/an]
W [kWh/an]
f f= 0,205 kg/kWh - factorul de emisie la arderea gazului natural; se aplica energiei la sursa primara
f = f kg/kWh - factor de emisie electricitate
E= 256752*0.205+10657.04*0.09 =52634.16+959.13= 53593.29 kg/an
Indicele de emisie echivalent CO2
I = 81,87 kgCO/mēan
2.4.11 Penalizari acordate cladirii certificate
P0 = 1,34 - dupa cum urmeaza.
Cladiri individuale p1 = 1,00
Usa de intrare cladire nu este prevazuta cu sistem automat de inchidere si este lasata fercvent deschisa in perioada de neutilizare p2 = 1,05
Ferestre / usi in stare proasta lipsa sau sparte p3 = 1,05
Fara instalatie de incalzire centrala sau corpuri statice p4 = 1,00
Cladirea nu este racirdata la un punct termic centralizat sau centrala termica de cartier p5 = 1,00
Cladiri individuale sau cladiri care nu sunt dotate cu instalatie de incalzire centrala p6 = 1,00
Cladiri cu sistem propriu /local de furnizare a utilitatilor termice p7 = 1,00
Tencuiala exterioara cazuta partial p8 = 1,05
Peretii exteriori prezinta pete de condens p9 = 1,05
Acoperis etans p10 = 1,00
Cosurile au fost curatate cel putin o data in ultimii doi ani p11 = 1,00
Cladire fara sistem de ventilare organizata p12 = 1,10
Nota energetica a cladirii analizate
Relatia de calcul a notei energetice este urmatoarea:
N = exp(-B * qtot *Po + B2)
daca qtot *Po q
N = 100 daca qtot*po < qTm
B=0.001053 ,B2=4.73667 - coeficienti numerici determinati conform MC 001 2006;
p0 - coeficient de panalizare a notei acordate cladirii;
qTm - consumul specific anual normal de energie minim.
qtot *Po= 547.39 kWh/mēan
N = 64.09
2.4.13 Certificarea energetica a cladirii studiate
Notarea energetica a cladirii se face in functie de consumurile specifice corespunzatoare utilitatilor din cladire si penalitatilor stabilite corespunzator exploatarii. Incadrarea in clasele energetice se face in functie de consumul specific de energie pentru fiecare tip de consumator in functie de scala energetica specifica.
Consumul anual specific de energie pentru incalzire
q==392.22 kWh/mēan => clasa energetica - F
Unde Q=Q
Suprafata incalzita a cladirii este
A=654.61 mē
Consumul anual specific de energie pentru iluminat
W= = 16,28 kWh/mēan => clasa energetica - A
Consumul total anual specific de energie
q= q+ W=392.22+16.28=408.50 kWh/mēan => clasa energetica - E
cap 3 CLADIREA DE REFERINTA
3.1 Definirea cladirii de referinta
Cladirea de referinta reprezinta o cladire virtuala avand urmatoarele caracteristici generale, valabile pentru toate tipurile de cladiri considerate conform Partii a III-a a Metodologiei :
a) Aceeasi forma geometrica, volum si arie totala a anvelopei ca si cladirea reala;
b) Aria elementelor de constructie transparente (ferestre, luminatoare, pereti exteriori vitrati) pentru cladiri de locuit este identica cu cea aferenta cladirii reale. Pentru cladiri cu alta destinatie decat de locuit aria elementelor de constructie transparente se determina pe baza indicatiilor din Anexa A7.3 din Metodologia de calcul al performantei energetice a cladirilor - Partea I-a, in functie de aria utila a pardoselii incintelor ocupate (spatiu conditionat);
c) Rezistentele termice corectate ale elementelor de constructie din componenta anvelopei cladirii sunt caracterizate de valorile minime normate, conform Metodologie Partea I, cap 11.
d) Valorile absorbtivitatii radiatiei solare a elementelor de constructie opace sunt aceleasi ca in cazul cladirii de referinta;
e) Factorul optic al elementelor de constructie exterioare vitrate este = 0,26;
f) Factorul mediu de insorire al fatadelor are valoarea corespunzatoare cladirii reale;
g) Numarul de schimburi de aer din spatiul incalzit este de minimum 0,5 h-1, considerandu-se ca tamplaria exterioara este dotata cu garnituri speciale de etansare, iar ventilarea este de tip controlata, iar in cazul cladirilor publice / sociale, valoarea corespunde asigurarii confortului fiziologic in spatiile ocupate (cap. 9.7 Metodologie Partea I);
h) Sursa de caldura pentru incalzire si preparare a apei calde de consum este, dupa caz:
statie termica compacta racordata la sistem districtual de alimentare cu caldura, in cazul cladirilor reale racordate la astfel de sisteme districtuale,
centrala termica proprie functionand cu combustibil gazos (gaze naturale sau GPL) si cu preparare a apei calde de consum cu boiler cu acumulare, pentru cladiri care nu sunt racordate la un sistem de incalzire districtuala;
i) Sistemul de incalzire este de tipul incalzire centrala cu corpuri statice, dimensionate conform reglementarilor tehnice in vigoare;
j) Instalatia de incalzire interioara este dotata cu elemente de reglaj termic si hidraulic atat la baza coloanelor de distributie (in cazul cladirilor colective), cat si la nivelul corpurilor statice; de asemenea, fiecare corp de incalzire este dotat cu repartitoare de costuri de incalzire;
k) In cazul sursei de caldura centralizata, instalatia interioara este dotata cu contor de caldura general (la nivelul racordului la instalatiile interioare) pentru incalzire si apa calda de consum la nivelul racordului la instalatiile interioare, in aval de statia termica compacta;
l) In cazul cladirilor de locuit colective, instalatia de apa calda este dotata cu debitmetre inregistratoare montate pe punct de consum de apa calda din apartamente;
m) Randamentul de producere a caldurii aferent centralei termice este caracteristic echipamentelor moderne noi; nu sunt pierderi de fluid in instalatiile interioare;
n) Conductele de distributie din spatiile neincalzite (ex. subsolul tehnic) sunt izolate termic cu material caracterizat de conductivitate termica liz 0,05 W/m K, avand o grosime de minimum 0,75 ori diametrul exterior al conductei;
o) Instalatia de apa calda de consum este caracterizata de dotarile si parametrii de functionare conform proiectului, iar consumul specific de caldura pentru prepararea apei calde de consum este de 1068 . NP / Ainc [kWh/mēan], unde NP reprezinta numarul mediu normalizat de persoane aferent cladirii certificate, iar Ainc reprezinta aria utila a spatiului incalzit / conditionat;
p) In cazul in care se impune climatizarea spatiilor ocupate, randamentul instalatiei de climatizare este aferent instalatiei, mai corect reglata din punct de vedere aeraulic si care functioneaza conform procesului cu consum minim de energie;
q) In cazul climatizarii spatiilor ocupate, consumul de energie este determinat in varianta utilizarii racirii in orele de noapte pe baza ventilarii naturale / mecanice (dupa caz);
r) Nu se acorda penalizari conform cap. II.4.5 din normativul de fata, p0 = 1,00.
s)
Nr. crt |
Element de constr |
A [m2] |
|
|
|
|
Perete ext |
|
|
|
|
|
Planseu terasa |
|
|
|
|
|
Placa pe sol |
|
|
|
|
|
Tamplarie exterioara |
|
|
|
|
|
TOTAL |
|
|
|
|
Rezistenta specifica globala corectata a cladirii de referinta este
3.2 Performantele termo-energetice ale cladirii de referinta
Coeficientul global efectiv G1 al unei cladiri sau al unei parti dintr-o cladire se calculeaza cu relatia:
[W/(m3K)] (2)
in care:
V - volumul incalzit al cladirii sau partii de cladire, calculat conform Normativelor C107/3 si C107/1, exprimat in m3;
Aj - aria elementului de constructie j, prin care se produce schimb de caldura, calculata conform Normativelor C107/1, C107/3 si C 107/5, exprimata in m2;
j - factor de corectie a diferentei de temperatura intre mediile separate de elementul de constructie j, calculat conform Normativelor C107/1, C107/3 si C 107/5;
Rmj - rezistenta termica specifica corectata medie, a elementului de constructie j, calculata conform Normativelor C107/3 si C 107/5, exprimata in m2K/W;
G1ref = 0,872
Deci 0,577 < 0,872 G1<G1ref
Rezulta ca nivelul de izolare termic global este corespunzator
3.3 Consumul specific anual de caldura pentru cladirea de referinta
Consform calculelor efectuate avem
- consumul anual specific de caldura pentru incalzirea spatiilor cladirii de referinta la nivelul sursei de caldura:
=85.87 kWh/ m2an => clasa energetica - B
- consumul anual specific de caldura pentru iluminat : 15 kWh/ mēan.
qil,an = 13,04 kWh/ m2an => clasa energetica - A
=> consumul anual specific de energie total pentru cladirea existenta:
qT = qinc,an + qil,an =85,87 + 13,04 = 98.91 kWh/ m2an
qT= 98.91 kWh/mē an clasa energetica A
3.4. Emisia de CO
Factorul de emisie de CO2 se determina conform MC.001/2- 2006, cap. II, pag. 202 si C.107/1, pag. 24, cap. 7.9.:
- la utilizarea combustibililor conventionali - gaze naturale: factorul de emisie CO2 = 0,205 kg/kWh
CO2 = (qinc,an + qac,an) · 0,205 kg/kWh = (85,87) · 0,205=17,603 kg/ m2an
- la utilizarea combustibililor electricitatii: factorul de emisie CO2 = 0,09 kg/kWh
CO2 = qil,an · 0,09 kg/kWh = 13,04 kWh/ m2an · 0,09 = 1,174 kg/ m2an
=> Total emisie CO2 = 17,603 + 1,174 =18,777 kg/ m2an
CO2 = 18.777 kg/ m2an
3.5. Notarea energetica a cladirii de referinta - MC 001/3 -2006
Nu se acorda penalitati : p
Se calculeaza si se compara :
(qT · p) = 98,91 · 1,00 = 98.91 Kwh/m2an > qTm = 125 Kwh/m2an
Din MC.001/3 - 2006, pag. 446, tab. II.4.2. se obtin valorile pentru:
B1 = 0,001053, B2 = 4,73677.
= exp (- B1 · qT · p + B2) = exp (- 0,001053 · 98.91 · 1,00 + 4,73677)
Cap 4 CERTIFICATUL ENERGETIC AL CLADIRII STUDIATE
Cod postal localitate Nr. inregistrare la Data inregistrarii
Consiliul Local Bustuchin
Certificat de performanta energetica |
|
Performanta energetica a cladirii |
Notare energetica: |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Sistemul de certificare: Metodologia de calcul al Performantei Energetice a Cladirilor elaborata in aplicarea Legii 372/2005 |
Cladirea |
Cladirea de referinta |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Eficienta energetica ridicata |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Eficienta energetica scazuta |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Consum anual specific de energie [kWh/mēan] |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Indice de emisii echivalent CO2 [kgCO2/mēan] |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Consum anual specific de energie din surse regenerabile [kWh/mēan]: 0 |
Date privind cladirea certificata: |
|
Adresa cladirii: sat Poiana Seciuri com Bustuchin Categoria cladirii: Scoala Generala Regim de inaltime: P Anul construirii: 1962 |
Aria utila: 654,61. mē Aria construita desfasurata: 2180.2 mē Volumul interior conditionat al cladirii:.. mģ |
Motivul elaborarii certificatului energetic: REABILITARE TERMICA SI MODERNIZARE ENERGETICA |
|
Programul de calcul utilizat: CALCUL , versiunea: |
|
Date auditorul energetic pentru cladiri: |
|
Specialitatea Numele si prenumele Nr. certificat Data Nr. dosar de Semnatura ( ci) de atestare audit energetic si stampila ..C GR IDITA DANIELA . . . . . |
DATE PRIVIND EVALUAREA PERFORMANTEI ENERGETICE A CLADIRII
q Grile de clasificare energetica a cladirii functie de consumul de caldura anual specific:
INCALZIRE: APA CALDA DE CONSUM: ILUMINAT:
TOTAL:INCALZIRE, APA CALDA CLIMATIZARE: VENTILARE MECANICA:
DE CONSUM, ILUMINAT
q Performanta energetica a cladirii de referinta:
Consum anual specific de energie [kWh/mēan] |
Notare energetica |
||
Pentru: |
|
|
|
Incalzire: |
|
|
|
Apa calda de consum: |
|
|
|
Climatizare: |
|
|
|
Ventilare mecanica: |
|
|
|
Iluminat: |
|
|
q Penalizari acordate cladirii certificate si motivarea acestora:
P0 = 1,34 - dupa cum urmeaza.
Cladiri individuale p1 = 1,00
Usa de intrare cladire nu este prevazuta cu sistem automat de inchidere si este lasata fercvent deschisa in perioada de neutilizare p2 = 1,05
Ferestre / usi in stare proasta lipsa sau sparte p3 = 1,05
Fara instalatie de incalzire centrala sau corpuri statice p4 = 1,00
Cladirea nu este racirdata la un punct termic centralizat sau centrala termica de cartier p5 = 1,00
Cladiri individuale sau cladiri care nu sunt dotate cu instalatie de incalzire centrala p6 = 1,00
Cladiri cu sistem propriu /local de furnizare a utilitatilor termice p7 = 1,00
Tencuiala exterioara cazuta partial p8 = 1,05
Peretii exteriori prezinta pete de condens p9 = 1,05
Acoperis etans p10 = 1,00
Cosurile au fost curatate cel putin o data in ultimii doi ani p11 = 1,00
Cladire fara sistem de ventilare organizata p12 = 1,10
q Recomandari pentru reducerea costurilor prin imbunatatirea performantei energetice a cladirii:
Solutii recomandate pentru anvelopa cladirii:
Reabilitare termica a cladirii Dupa cum s-a specificat si in "Concluziile raportului de audit" masurile de reabilitare sunt :
- izolarea peretilor exteriori opaci cu placi din polistiren expandat de 10 cm grosime .
- izolare planseu sub pod cu vata minerala de sticla de 16 cm grosime si protejarea acesteia .
- izolarea placii pe sol cu placi din polistiren extrudat de 5 cm grosime .
- inlocuirea tamplatiei din lemn cu timplarie termoizolanta si geamuri termopan .
(VEZI SOLUTII DE REABILITARE - la pereti , socluri, planseu sub pod,placa sol ,tamplarie ).
Solutii recomandate pentru instalatiile aferente cladirii:
Inlocuirea sistemului de incalzire local cu sobe de teracota cu functionare pe combustibil gazos ( gaze naturale ) cu un sistem de incalzire cu centrala termica proprie ;
Modernizarea instalatiei electrice ;
Inlocuirea sistemului de iluminat artificial cu corpuri cu incandescenta cu un sistem de iluminat dotat cu lampi cu eficienta ridicata si consum scazut de energeie ;
Automatizare in functionarea instalatiei de iluminat in functie de lumina naturala si de ocuparea spatiilor .
Asigurarea serviciilor de consultanta energetica din partea unor firme specializate ( care sa asigure si intretinerea corespunzatoare a instalatiilor din constructii ) ;
Solutii generale de administrare fara costuri :
Stabilirea unei strategii energetice respectiv a unui program de managenet energetic cu gestionarea tuturor consumurilor de energie ;
Intelegerea corecta a modului de functionare a cladirii cu instruirea personalului administrativ cu privire la : aerisirea controlata , neobturarea corpurilor de incalzire cu draperii , mascari sau ecaranari care vor impiedica cedarea de caldura catre incapere , curatirea si aerisirea periodica a pardoselilor pentru reducerea concentratiilor poluante ;
Exploatarea corecta si intretinerea instalatiilor prin elaborarea unui program de intretinere si revizii
Depistarea radiatoarelor reci la care circulatia agentului termic este blocata , infundarea cu depuneri , prezenta aerului in corpurile de incalzire ;
Verificarea instalatiilor electrice prin constatarea starii de murdarie ( cu praf ) a corpurilor de iluminat si a suprafetelor reflectante ;
Posibilitatea sectorizarii iluminatului
INFORMATII PRIVIND CLADIREA CERTIFICATA
Anexa la Certificatul de performanta energetica nr. 530015-001524-271210
Date privind constructia:
q Categoria cladirii: de locuit, individuala de locuit cu mai multe apartamente (bloc)
camine, internate spitale, policlinici
hoteluri si restaurante cladiri pentru sport
cladiri social-culturale cladiri pentru servicii de comert
scoala
q Nr. niveluri: Subsol, Demisol,
Parter
q Nr. de apartamente si suprafete utile:
Tip. |
Aria [mē] |
Nr. |
Sut [mē] |
|
|
|
|
Sali de clasa , holuri |
|
|
|
TOTAL |
|
|
q Volumul total al cladirii: 5361,32 mģ
q Caracteristici geometrice si termotehnice ale anvelopei:
Tip element de constructie |
Rezistenta termica corectata [mēK/W] |
Aria [mē] |
|
|
|
Pereti ext zid caram Planseu sub pod Placa pe sol Tamplarie |
|
|
Total arie exterioara [mē] |
|
q Indice de compactitate al cladirii, SE / V: 0.41 m-1
Date privind instalatia de incalzire interioara:
Sursa de energie pentru incalzirea spatiilor:
Sursa proprie, cu combustibil: gazos ( gaze naturale)
Centrala termica de cartier
Termoficare - punct termic central
Termoficare - punct termic local
Alta sursa sau sursa mixta:
Tipul sistemului de incalzire:
Incalzire locala cu sobe,
Incalzire centrala cu corpuri statice,
Incalzire centrala cu aer cald,
Incalzire centrala cu plansee incalzitoare,
Alt sistem de incalzire:
Date privind instalatia de incalzire locala cu sobe:
Numarul sobelor: 10 buc
Tipul sobelor, marimea si tipul cahlelor - tabel.
Nr. crt. |
Tipul sobei |
Combustibil |
Data instalarii |
Nr placi pe un rand |
Suprafata utila de de incalzie m2 |
Data ultimei curatiri |
|
Soba de teracota |
Gazos ( gaze naturale) |
|
|
6,06 |
2007 |
Date privind instalatia de incalzire interioara cu corpuri statice: NU ESTE CAZUL
Tip corp static |
Numar corpuri statice [buc.] |
Suprafata echivalenta termic [mē] |
||||
in spatiul locuit |
in spatiul comun |
Total |
in spatiul locuit |
in spatiul comun |
Total |
|
|
|
|
|
|
|
|
Tip distributie a agentului termic de incalzire: inferioara,
superioara,
mixta
Necesarul de caldura de calcul: : 107729 W
Racord la sursa centralizata cu caldura: racord unic,
multiplu: puncte,
- diametru nominal: mm,
- disponibil de presiune (nominal): mmCA
Contor de caldura: - tip contor ,
- anul instalarii ,
- existenta vizei metrologice ;
Elemente de reglaj termic si hidraulic:
- la nivel de racord ,
- la nivelul coloanelor ,
- la nivelul corpurilor statice ;
Lungimea totala a retelei de distributie amplasata in spatii neincalzite m;
Debitul nominal de agent termic de incalzire l/h;
Curba medie normala de reglaj pentru debitul nominal de agent termic:
Temp. ext. [°C] |
|
|
|
|
|
|
Temp. tur [°C] |
|
|
|
|
|
|
Qinc. mediu orar [W] |
|
|
|
|
|
|
Date privind instalatia de incalzire interioara cu planseu incalzitor: NU ESTE CAZUL
Aria planseului incalzitor: mē
Lungimea si diametrul nominal al serpentinelor incalzitoare;
Diametru serpentina. [mm] |
|
|
|
Lungime [m] |
|
|
|
Tipul elementelor de reglaj termic din dotarea instalatiei:
Date privind instalatia de apa calda de consum: NU ESTE CAZUL
Sursa de energie pentru prepararea apei calde de consum:
Sursa proprie, cu:
Centrala termica de cartier
Termoficare - punct termic central
Termoficare - punct termic local
Alta sursa sau sursa mixta:
Tipul sistemului de preparare a apei calde de consum:
Din sursa centralizata,
Centrala termica proprie,
Boiler cu acumulare,
Preparare locala cu aparate de tip instant a.c.m.,
Preparare locala pe plita,
Alt sistem de preparare a.c.m.:
Puncte de consum a.c.m.:
Numarul de obiecte sanitare - pe tipuri:
Racord la sursa centralizata cu caldura: racord unic,
multiplu: puncte,
- diametru nominal: mm,
- necesar de presiune (nominal): mmCA
Conducta de recirculare a a.c.m.: functionala,
nu functioneaza
nu exista
Contor de caldura general: - tip contor ,
- anul instalarii ,
- existenta vizei metrologice ;
Debitmetre la nivelul punctelor de consum: nu exista
partial
peste tot
Informatii privind instalatia de climatizare: NU ESTE CAZUL
Informatii privind instalatia de ventilare mecanica: NU ESTE CAZUL
Informatii privind instalatia de iluminat: iluminat asigurat prin suprafata vitrata a ferestrelor (iluminat natural ) si iluminat artificial cu corpuri de iluminat cu incandescenta - 44 buc x 100 W si 4 lampi fluorescente.
Intocmit,
Auditor energetic pentru cladiri,
Numele si prenumele, Stampila si semnatura
Ing DITA DANIELA
Cap 8 CLADIREA REABILITATA
Pentru cladirea reabilitata este cladirea studiata la care s-au aplicat urmatoarele masuri :
- izolarea peretilor exteriori opaci cu placi din polistiren expandat de 10 cm grosime .
- izolare planseu sub pod cu vata minerala de sticla de 16 cm grosime si protejarea acesteia .
- izolarea placii pe sol cu placi din polistiren extrudat de 5 cm grosime .
inlocuirea tamplatiei din lemn cu timplarie termoizolanta si geamuri termopan
inlocuirea incalzirii locale cu sobe de tearcota cu incalzire centralizata folosind centrala termica si corpuri de incalzire statice .
Pentr cladirea reabilitata s-au calculat urmatoarele valori :
14. Alcatuire placa pe sol |
Nr. Crt |
Denumire strat |
d [m] |
|
Lemn rasinoase ┴ |
|
|
Beton simplu |
|
|
Nisip |
|
|
Pamant |
|
|
Polistiren |
|
Rezistente |
R |
|
Coeficient de corectie r |
|
|
R' |
|
Alcatuire placa sub pod/terasa/acoperis tip1 |
||
Nr. Crt |
Denumire strat |
d [m] |
|
Lemn foioase II |
|
|
Lemn rasinoase II |
|
|
Mortar de var |
|
|
Vata minerala |
|
Rezistente |
R |
|
Coeficient de corectie r |
|
|
R' |
|
Alcatuire perete exterior |
||
Nr. Crt |
Denumire strat |
d [m] |
|
Mortar var ciment |
|
|
Caramida plina |
|
|
Mortar var ciment |
|
|
Polistiren |
|
Rezistente |
R |
|
Coeficient de corectie r |
|
|
R' |
|
Tamplarie exterioara |
|
|
|
||
Tip tamplarie |
simpla cu o foaie de geam si geam termoizolant la distanta de 2 . 4 cm |
||||
|
R' |
|
|
|
|
Calculul coeficientului global de izolare termica pentru cladirea reabilitata :
Nr. Crt. |
Element de constructie |
A |
R'm |
|
| |||
m2 |
m2K/W |
|
W/K | |||||
|
Placa pe sol |
|
|
|
| |||
|
Placa peste subsol tip 1 |
|
|
|
| |||
|
Placa peste subsol tip 2 |
|
|
|
| |||
|
Placa peste subsol tip 3 |
|
|
|
| |||
|
Placa sub pod, terasa, acoperis 1 |
|
|
|
| |||
|
Placa sub pod, terasa, acoperis 2 |
|
|
|
| |||
|
Tamplarie exterioara tip 1 |
|
|
|
| |||
|
Tamplarie exterioara tip 2 |
|
|
|
| |||
|
Pereti exteriori tip 1 |
|
|
|
| |||
|
Pereti exteriori tip 2 |
|
|
|
| |||
|
Pereti exteriori tip 3 |
|
|
|
| |||
|
Pereti exteriori tip 4 |
|
|
|
| |||
TOTAL |
|
|
|
| ||||
|
|
|
|
|
| |||
Rezistenta termica medie pe cladire |
R'm |
m2K/W |
| |||||
|
|
|
|
|
| |||
Coeficientul global de izolare termica |
G1 |
W/m3K |
|
Coeficientul global de referinta |
G1ref |
W/m3K |
|
Consform calculelor efectuate avem
- consumul anual specific de caldura pentru incalzirea spatiilor cladirii de reabilitata la nivelul sursei de caldura:
=72.99 kWh/ m2an => clasa energetica - B
- consumul anual specific de caldura pentru iluminat : 15 kWh/ mēan.
qil,an = 13,04 kWh/ m2an => clasa energetica - A
=> consumul anual specific de energie total pentru cladirea reabilitata:
qT = qinc,an + qil,an =72,99 + 13,04 = 86,03 kWh/ m2an
qT= 86.03 kWh/mē an clasa energetica A
La utilizarea combustibililor conventionali - gaze naturale: factorul de emisie CO2 = 0,205 kg/kWh
CO2 = (qinc,an + qac,an) · 0,205 kg/kWh = (72.99) · 0,205=14,963 kg/ m2an
- la utilizarea combustibililor electricitatii: factorul de emisie CO2 = 0,09 kg/kWh
CO2 = qil,an · 0,09 kg/kWh = 13,04 kWh/ m2an · 0,09 = 1,174 kg/ m2an
=> Total emisie CO2 = 14,963 + 1,174 =16,137 kg/ m2an
CO2 = 16.137 kg/ m2an
Cap 6 ANALIZA ENERGETICA A CLADIRII STUDIATE
Aceasta analiza presupune reevaluarea indicatorilor energetici de baza ai cladirii pentru fiecare solutie in parte. In principal, este vorba de consumul anual de energie al cladirii care rezulta prin aplicarea fiecarei masuri, mai redus decat cel aferent situatiei actuale.
Rezultatele analizei sunt urmatoarele:
|
Cladire analizata |
Cladire de referinta |
Cladire reabilitata |
Rezistenta perete exterior |
|
|
|
Rezistenta planseu sub pod |
|
|
|
Rezistenta planseu pe sol |
|
|
|
Rezistenta tamplarie |
|
|
|
Coeficient global de izolare termica |
|
|
|
Consum total energie kwh/an |
|
|
|
Consum anual specific kwh/mp,an |
|
|
|
Nota energetica |
|
|
|
Economia de energie fata de cladirea reala |
|
|
|
Emisii de CO2 kg/mp an |
|
|
|
Cap 7 AUDITUL ENERGETIC AL CLADIRII
SOLUTII TEHNICE DE REABILITARE/MODERNIZARE ENERGETICA A CLADIRII EXISTENTE - PARTEA DE CONSTRUCTII
Scopul principal al masurilor de reabilitare / modernizare energetica a cladirilor existente il constituie reducerea consumurilor de caldura pentru incalzirea spatiilor si pentru prepararea apei calde de consum in conditiile asigurarii unui microclimat confortabil.
Interventiile asupra cladirii vizeaza reducerea necesarului propriu de caldura al cladirii, independent de comportamentul instalatiilor si al consumatorilor.
Imbunatatirea izolatiei termice
Imbunatatirea izolatiei termice a unei constructii existente are drept scop reducerea fluxului termic disipat prin conductie prin anvelopa cladirii catre mediul exterior.
1. Izolarea termica a placilor pe sol
Planseele amplasate direct pe pamant, daca sunt intregi si uscate, nu permit transmiterea unui flux termic insemnat catre sol, pamantul uscat avand o rezistenta termica considerabila. Practic, solul se comporta ca un volant termic datorita capacitatii termice importante. Pe de alta parte tehnicile utilizate la izolarea termica a planseului sunt deseori costisitoare si complicate din punctul de vedere al executiei propriu-zise.
Cu toate acestea, daca temperatura planseului inferior se dovedeste o sursa de disconfort pe care acoperirea acestuia cu covoare nu reuseste sa-l corecteze, sau daca se prevede o refacere importanta a planseului din alte motive (tehnice, de rezistenta etc.), ar putea fi interesant de realizat izolarea termica a acestui element de constructie.
In cazul in care peretii exteriori prezinta la partea inferioara a acestora urme de umiditate provenite mai ales din infiltratiile din sol prin capilaritate, se impune drenarea peretilor exteriori si eventual a solului-suport; daca aceste masuri se dovedesc inoperante trebuie sa se refaca stratul de pietris si placa pe sol si montat un strat hidroizolant nou .
Prin urmare, la placa pe sol masurile de imbunatatire a comportarii termotehnice sunt, in principal, urmatoarele:
prevederea, pe fata exterioara a soclului, a unui strat termoizolant caracterizat printr-o buna comportare la actiunea umiditatii (de preferinta placi din polistiren extrudat); stratul termoizolant va fi fixat atat mecanic, cat si prin lipire si va fi protejat la exterior cu un strat de tencuiala armata; pe inaltime, stratul termoizolant va fi aplicat astfel incat la partea superioara sa depaseasca cu minimum 30 cm fata superioara a placii din beton armat, iar la partea inferioara sa ajunga pana la suprafata terenului sistematizat (CTS) sau, la soclurile scunde, pana la 30 . 40 cm sub acesta cota .
daca masura de mai sus nu este suficienta pentru realizarea rezistentei termice corectate dorite, este posibila, dar nu intotdeauna indicata, prevederea unui strat termoizolant orizontal, continuu, peste pardoseala existenta sau peste placa din beton armat; asa cum se mentiona mai sus, aceasta masura devine rationala si eficienta in conditiile in care, din alte considerente, este necesara inlocuirea pardoselilor .
2 . Izolarea termica a peretilor exteriori
Izolarea termica la exterior a peretilor exteriori
Izolarea termica la exterior permite:
- renovarea fatadei;
- evitarea numeroaselor constrangeri intalnite la izolarea pe interior: interventii in incaperi ocupate, finisaje interioare de refacut, tratarea dificila a conturului usilor si a ferestrelor, deplasarea conductelor si a echipamentelor instalatiilor etc.;
- sa nu se diminueze aria utila si cea locuibila;
- protejarea peretilor la inghet, apa de ploaie, radiatia solara, si la variatiile de temperatura de la un anotimp la altul - diminuand astfel pericolul de degradare a lor;
- corectarea principalelor punti termice.
Diferitele tehnici de izolare termica la exterior se disting prin modul lor de fixare, aspectul final, caracteristicile de etanseitate etc. Trebuie aplicat procedeul cel mai bine adaptabil atat la natura suportului (care poate permite adoptarea unui mod de fixare), cat si la expunerea la factori climatici (ploaie, vant), mai mult sau mai putin agresivi si la aspectul estetic care se doreste a fi obtinut dupa terminarea lucrarii.
Izolarea termica la interior a peretilor exteriori
Aceasta solutie prezinta ca principale avantaje costul mai mic in comparatie cu izolarea termica la exterior, precum si o executie mai usoara.
Pe de alta parte, ea prezinta cateva dezavantaje a caror importanta trebuie apreciata cu mare atentie inainte de a opta pentru o astfel de solutie:
- reducerea temperaturii in interiorul peretelui exterior, cu favorizarea producerii fenomenului de condens a vaporilor de apa din interiorul acestuia si chiar a inghetului apei din perete;
- necesitatea deplasarii conductelor si a corpurilor de incalzire existente pe peretii exteriori;
- dificultatea tratarii unor puncte particulare (conturul golurilor din zidarie, plintele si mulurile plafonului etc.);
- imposibilitatea corectarii unor punti termice.
Avand in vedere cele de mai sus, solutia recomandata la peretii exteriori este montarea unui strat termoizolant eficient pe suprafata exterioara a peretilor, in una din urmatoarele variante:
- Fara strat de aer ventilat, cu stratul termoizolant (de regula din placi din polistiren expandat) fixat mecanic si/sau prin lipire pe suprafata suport reparata si pregatita in prealabil ;
Stratul de protectie a termoizolatiei se poate realiza:
a - cu un strat de tencuiala din mortar M100T in grosime de 3-4 cm, armat cu plase sudate STNB si cu plase din rabit zincat; stratul de tencuiala trebuie sa fie temeinic fixat (rezemat si ancorat) prin intermediul unor bolturi,
dibluri, ancore si placute din otel inoxidabil, incastrate in peretele exterior;
b - cu un strat de glet adeziv, realizat dintr-o pasta pe baza de ciment, aracet si nisip fin, de 3 . 5 mm grosime, armat cu tesatura din fibre de sticla.
- Cu un strat de aer ventilat, de cca. 4 cm grosime, avand stratul termoizolant (de regula din placi din vata minerala sau polistiren extrudat) montat intre elementele unui caroiaj din sipci de lemn sau profile metalice inoxidabile, ancorat mecanic cu piese din otel inoxidabil in peretele exterior; stratul de protectie poate fi realizat din foi (plane, ondulate sau cutate) din tabla inoxidabila, aluminiu sau masa plastica rezistenta la radiatiile ultraviolete, din placi subtiri din beton armat cu fibre de sticla s.a; stratul de protectie este mentinut in pozitie si fixat de stratul suport sau de caroiaj prin intermediul unor piese metalice speciale, inoxidabile; pentru asigurarea unei bune circulatii a aerului in spatiul dintre stratul termoizolant si stratul de protectie, trebuie sa se realizeze in mod corespunzator - ca numar, dimensiuni si pozitii - orificiile de acces si de evacuare a aerului.
3. Izolarea termica a planseelor de pod
La planseul peste ultimul nivel, sub podul neincalzit, se recomanda una din urmatoarele solutii:
mentinerea stratului termoizolant existent, inclusiv a sapei de protectie (daca exista), repararea si eventuala ei consolidare, urmata de montarea unui strat termoizolant eficient, protejat corespunzator; solutia se recomanda cand umplutura termoizolanta existenta este in stare buna (nu este umezita, este consolidata etc.) si cand inaltimea libera a spatiului podului poate fi micsorata .
indepartarea umpluturii termoizolante sau a stratului termoizolant, executarea unei bariere de vapori de calitate corespunzatoare pe fata superioara a planseului existent si montarea unui nou strat termoizolant, de calitate si grosime corespunzatoare noilor cerinte; protejarea stratului termoizolant poate fi realizata folosind, integral sau partial, umplutura termoizolanta existenta .
Solutiile de mai sus sunt valabile, cu adaptarile de rigoare.
In scopul reducerii substantiale a efectului defavorabil al puntilor termice de pe conturul planseului este foarte important a se lua masuri de "imbracare" cu un strat termoizolant, a aticelor si a parapetelor pe care reazema cosoroabele - dupa caz.
4. Imbunatatirea elementelor de constructie vitrate:
Imbunatatirea din punct de vedere termotehnic a tamplariei exterioare se poate realiza in urmatoarele solutii:
prin imbunatatirea tamplariei existente - nu este posibil , fiind grav degradata.
prin inlocuirea tamplariei existente cu tipuri noi, mai performante (cu bariera radianta, geam termoizolant prevazut cu suprafata tratata, cu emisivitate redusa 'low-e', geam cu umplutura din gaz inert - ex. argon);
montarea de elemente termoizolante mobile (obloane exterioare de o buna calitate termica).
Masuri de imbunatatire a comportarii termotehnice, in principal in directia maririi rezistentei termice specifice, se recomanda a se lua si la elementele de constructie din interiorul volumului incalzit, dar care separa incaperile incalzite de unele incaperi sau spatii neincalzite sau mult mai putin incalzite (holuri de intrare in cladire, casa scarii, s.a.).
Imbunatatirea etanseitatii la aer
Aceasta trebuie sa priveasca atat reducerea sau chiar eliminarea infiltratiilor parazite cat si asigurarea aerului proaspat necesar in vederea limitarii umiditatii si a condensului, ce pot avea efecte negative asupra constructiei.
In scopul reducerii efectului negativ al puntilor termice, trebuie sa se asigure, in cat mai mare masura, continuitatea stratului termoizolant, in special la racordarea cu soclurile, cu aticele si cornisele de la terase si cu parapetele de la acoperisurile cu pod.
In acelasi scop, este necesar ca pe conturul tamplariei exterioare sa se realizeze o captusire termoizolanta a tuturor glafurilor exterioare, inclusiv sub solbancuri.
Toate aceste informatii tehnice trebuie avute in vedere de beneficiarul cladirii , si alese cele mai bune solutii de reabilitare si modernizare impreuna cu proiectantul pentru asigurarea confortului termic la un consum redus de energie.
Dintre toate aceste tipuri de solutii de reabilitare, specialistii beneficiarului cladirii vor decide pe care dintre ele le vor alege astfel incit cladirea sa poata raspunde conditiilor de microclimat confortabil corespunzator , si le vor expune in tema de proiectare .
COSTURILE APROXIMATIVE ALE MASURILOR DE
REABILITARE :
Pereti opaci 729,25 mp x 80 E/ mp = 58.340,0 E
Planseu sub pod 654,61 mp x 60 E/mp = 39.276,6 E
Placa pe sol 654,61 mp x 50 E/mp = 32.730,5 E
Tamplaria ext. 141,75 mp x 120 E/m = 17.010,0 E
Total costuri estimate pentru reabilitarea anvelopei 147.357,10 EURO
(fara TVA)
Odata cu reabilitarea mai sunt necesare o serie de lucrari cum ar fi :
dezafectarea tamplariei vechi ;dezafectarea pardoselilor deteriorate; curatirea podului ; dezafectarea jgheaburilor si burlanelor ;refacerea scarilor de acces in cladire, alegerea pardoselii in incaperi si holuri pentru asigurarea confortului ; costul schelei pentru lucrul la fatada si alte lucrari neprevazute care pot mari costul , in functie de cerintele beneficiarului.
La toate acestea se mai adauga costurile de autorizare si supraveghere a investitiei.
Aceasta valoare aproximativa (cu titlu informativ) este functie de calitatea materialelor folosite ,de mina de lucru calificata , de operatiunile de reparatii ce sunt necesare,de solutia de proiectare aleasa pentru reabilitare si de alti factori ce pot interveni pe parcursul lucrarii , ramanand asadar la alegerea beneficiarului prin tema de proiectare pe care o va adopta.
Asadar , de calitatea materialelor alese , calitatea lucrarilor executate si de o buna administrare in exploatare a cladirii , depinde functionarea in conditii optime a solutiei tehnice de reabilitare si modernizare termoenergetica a constructiei.
Tinand seama de toate aceste lucrari necesare reabilitarii , costul investitiei poate creste substantial .
SOLUTII TEHNICE DE REABILITARE/MODERNIZARE ENERGETICA A CLADIRII EXISTENTE - PARTEA DE INSTALATII
Importanta si diversitatea ansamblului de cladiri existente, precum si numarul mare de posibilitati de reabilitare / modernizare implica o abordare diferita in cadrul reabilitarii unei cladiri existente . Aspectul functionalitatii este foarte important si criteriul deciziei il constituie intotdeauna eficienta tehnico-economica, chiar daca aspectul financiar ramane esential (costurile necesare nu pot fi mobilizate decat in masura in care acestea sunt justificate economic prin diminuarea previzibila a costurilor de functionare si de intretinere).
Interventiile asupra instalatiei vizeaza reducerea consumului de energie pentru satisfacerea necesarului determinat (incalzire, apa calda de consum). Se poate interveni la mai multe nivele (producere, transport, distributie, utilizare) :
la nivelul producerii caldurii :
inlocuirea sobelor existente care au un randament scazut cu un sistem de incalzire centrala ,folosind pentru producerea agentului termic o centrala termica dotata cu doua cazane termice performante cu functionare pe gaze naturale , cu o putere termica de 75 Kw fiecare .
adaptarea puterilor surselor de caldura in centrala termica ;
la nivelul distributiei caldurii:
izolarea termica a conductelor de distributie din spatiile neincalzite
reglarea instalatiei de incalzire in scopul satisfacerii necesarului de caldura optim ;
separarea circuitelor ai caror parametri functionali sunt net diferiti,
echilibrarea circuitelor care alimenteaza corpurile de incalzire functionand cu apa calda (din punct de vedere termic - prin schimbarea aparatului sau ameliorarea locala a izolatiei, iar din punct de vedere hidraulic - prin ameliorarea distributiei debitelor)
asigurarea corectei echilibrari hidraulice a retelelor de incalzire
dotarea instalatiei de incalzire cu echipament de reglare cu ceas programabil
la nivelul utilizatorului (spatiile incalzite ):
instalarea de robinete termostatice la corpurile de incalzire
alegerea unor corpuri de incalzire performante cu coeficient de transfer ridicat;
corecta functionare a corpurilor statice din spatiul incalzit
dotarea corpurilor statice cu ventile de aerisire si robinete cu cap termostatic
spalarea tuturor corpurilor statice de incalzire si a coloanelor de distributie din interiorul cladirii
Solutiile tehnice pentru cresterea eficientei utilizarii energiei termice in cazul cladirilor din sectorul tertiar sunt urmatoarele :
t Asigurarea unei eficiente cat mai ridicate pentru echipamentele din componenta sistemelor de utilizare a energiei termice (corpuri de incalzire, pompe, ventilatoare, baterii de incalzire armaturi de reglaj etc.) - prin prisma functiei de transfer a echipamentelor, a randamentelor, a consumurilor specifice etc.;
t Asigurarea reglarii sarcinii termice de incalzire conform graficului (curbei) de reglaj termic proprie consumatorului (prevazuta prin contractul de furnizare a energiei termice);
t Eliminarea pierderilor din reteaua de distributie a agentului termic din incinta cladirii (amplasata in spatii anexe), prin eliminarea defectelor si prin termoizolarea conductelor;
t Eliminarea depunerilor de materii organice si anorganice din interiorul conductelor de alimentare cu agent termic si a corpurilor de incalzire prin spalarea si dezincrustarea acestora si dotarea instalatiei de incalzire cu filtre eficiente;
t Reducerea necesarului de caldura al cladirii prin masuri de protectie termica suplimentara a elementelor de constructie opace si transparente (ferestre cu caracteristici conservative din punct de vedere energetic, ex. ferestre cu tamplarie eficienta si geam termoizolant), in conformitate cu solutiile pentru reabilitare anvelopa ;
t Reducerea consumului de caldura datorat infiltratiilor de aer rece, prin etansarea rosturilor elementelor mobile (usi, ferestre) prin limitarea cotei de aer proaspat la valoarea impusa de exigentele de confort fiziologic;
t Etansarea elementelor mobile (usi, ferestre) din componenta spatiilor anexe ale cladirii (casa scarii, subsolul tehnic etc.);
t Prevederea unor echipamente de automatizare a instalatiei de incalzire in scopul asigurarii reglajului sarcinii termice de incalzire functie de variatia necesarului real si a temperaturii exterioare ;
t Asigurarea reglajului sarcinii termice de incalzire pe tipuri de incaperi;
t Reducerea alimentarii cu caldura pe perioadele de neocupare a cladirii;
t Inlocuirea tuturor vanelor defecte care prezinta pierderi de apa
asigurarea mentenantei constructiei si instalatiilor aferente.
asigurarea serviciilor de consultanta energetica din partea unor firme specializate (care sa asigure si intretinerea corespunzatoare a instalatiilor din constructii);
modificarea schemei de furnizare a utilitatilor termice;
Se propun urmatoarele variante de solutii pentru reabilitarea instalatiei de incalzire:
a) Solutia I1
Montarea unei centrale termice proprii dotata cu doua cazane cu functionare cu combustibil gazos ( gaze naturale) ;
Modernizarea instalatiei de iluminat artificial ;
Modernizarea instalatiei electrice .
Efectul solutiei :- valoare estimata investitie : 31 000 euro ( fara TVA )
reducere cu 3 % a consumului de energie pentru incalzire si iluminat
reducerea cu 4% a emisiilor de CO2
Tinand seama de toate operatiunile necesare pentru dezafectarea sobelor , in functie de solutie tehnica aleasa si luand in considerare evolutia preturilor la materiale si manopera , costul investitiei pe partea de instalatii poate creste cu circa 30 %
Efectul solutiilor de reabilitare termica a cladirii asupra performantei de izolare termica a cladirii
Prin aplicarea solutiilor de reabilitare termica a anvelopei cladirii , se obtine imbunatatirea performantei de izolare termica a cladirii si incadrarea in conditiile normate referitoare la rezistentele termice ale elementelor de constructie, R'min si la coeficientul global de izolare termica , G1.
Aprecierea globala a protectiei termice a cladirilor existente se face prin:
compararea rezistentelor termice medii corectate efective, ale elementelor de constructie care alcatuiesc anvelopa cu valorile normate din considerente igienico-sanitare R'nec si cu valorile normate din considerente de economie de energie:
p1 = (R'm/ R'nec)100
p2 = (R'm/ R'min)100
evidentierea rezistentei termice medii corectate a anvelopei cladirii R'M;
compararea coeficientului global de izolare termica al cladirii existente G cu valoarea normata pentru cladiri noi GN:
p3 = (G/ GN)100
In tabelul urmator sunt date rezultatele obtinute in urma reabilitarii constructiei, cu referire la rezistentele termice ale elementelor de constructie ale anvelopei,
Elementul de constructie |
R0' [m2k/w] |
R'min[m2k/w] |
P1 % |
Satisfacerea exigentei |
PERETI EXT. ZID. CARAMIDA PLINA |
|
|
|
Da |
PLANSEU SUB POD |
|
|
|
Da |
PLACA PE SOL |
|
|
|
Da |
TAMPLARIE |
|
|
|
Da |
(R'nec - conform Ordonantei de urgenta nr. 18 /04.03.2009)
Elementul de constructie |
R' med [m2k/w] |
G1[ w/m2k] |
G1 ref [ w/m2k] |
P3 |
Satisfacerea exigentei G1<G1 ref |
Total anvelopa |
|
|
|
Da |
|
Determinarea performantelor energetice ale cladirii ca urmare a aplicarii masurilor de modernizare energetica si analiza economica a acestora
S-au avut in vedere urmatoarele solutii de modernizare energetica a anvelopei cladirii si a instalatiilor de incalzire: C, I1,
Pentru determinarea efectelor masurilor de reabilitare si modernizare energetica a cladirii, solutiile au fost considerate, atat individual, cat si sub forma unor pachete de solutii, (C+I1), care inglobeaza rezultatele reabilitarii constructiei si reabilitare instalatie de incalzire , instalatie electrica si de iluminat artificial .
Determinarea consumurilor de caldura pentru fiecare solutie s-a facut pe baza metodologiei utilizate pentru expertiza energetica a cladirii .
scenariu |
|
|
|
|
|
|
C |
termoizolare pereti ; termoizolare planseu sub pod termoizolare placa pe sol ; inlocuire tamplarie |
|||||
I1 |
montare CT proprie si instalatie de incalzire noua + modernizare instalatie electrica si de iluminat |
|||||
C+I1 |
Termoizolare anvelopa complet + instalatii de incalzire , iluminat artificial si instalatie electrica |
|
unitati de masura |
Varianta C |
Varianta I1 |
Varianata C+I1 |
R' |
m2K/W |
|
|
|
q T |
kWh/m2.an |
|
|
|
Sinc |
m2 |
|
|
|
QT exist |
kWh/an |
|
|
|
QT reab |
kWh/an |
|
|
|
Q |
kWh/an |
|
|
|
cost energie |
Euro/kWh |
|
|
|
valoare economie/an |
Euro/an |
|
|
|
valoare inv |
Euro |
|
|
|
solutii tehnice / pachet de modernizare energetic |
QT cladire existenta |
QT cladire reabilitata |
DQ |
reducere factura energetica |
costul investitiei |
pondere cost investitie din total masuri reabilitare |
durata de viata |
durata de recuperare a investitiei (60 E/MWh) |
|
kWh/an |
kWh/an |
KWh/an |
|
Euro |
|
ani |
ani |
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
I1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
C+I1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Analiza economica a masurilor de reabilitare sau modernizare energetica a unei cladiri se realizeaza prin intermediul indicatorilor economici ai investiei :
valoarea neta actualizata a investitiei suplimentare datorata aplicarii unui proiect de reabilitare energetica si economiei de energie rezultata prin aplicarea proiectului mdentionat DVNA(m)[lei];
durata de recuperare a investitiei suplimentare datorata aplicarii unui proiect NR[ani]
costul unitatii de energie economisita e [ lei/kWh]
Analiza economica a solutiilor de modernizare se bazeaza pe urmatoarele ipoteze si valori:
Sumele necesare realizarii lucrarilor de investitii se considera ca fiind la dispozitia beneficiarului de investitie, acesta neapeland la credite bancare.
Calculele economice se efectueaza in Euro, considerand un curs de schimb de 4,2 lei/Euro.
Costul specific al energiei termice: 0,30 Euro/kWh.
Indicatori de eficienta economica utilizati la analiza comparativa a solutiilor:
Durata simpla de recuperare a investitiei, NR [ani]
NR =
in care:
CINV - costul lucrarilor de modernizare energetica, [Euro]
DE - economia de caldura realizata prin aplicarea solutiilor de modernizare energetica, [kWh/an]
c - costul specific al energiei termice, [Euro/kWh]
Costul energiei economisite pe durata de viata a solutiei, e [Euro/kWh]
e =
in care:
Ns - durata de viata estimata a solutiei de modernizare energetica.
Rezultatele privind calculele economice sunt prezentate in tabelul urmator :
|
VNA |
DVNA |
Co |
i |
f |
DCE |
Qnec |
Qec |
ce |
S inc |
Xk |
NR |
Ce |
e |
|
euro |
euro |
euro |
euro |
|
euro/an |
Kwh/an |
kWh/an |
euro/kWh |
mp |
|
ani |
euro/an |
euro/kWh |
Solutia C1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Solutia I1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Solutia C1+I1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Se propun urmatoarele variante de solutii pentru reabilitarea instalatiei de incalzire:
a)Solutia C
Reabilitare totala anvelopa .
Efectul solutiei :- valoare estimata investitie : 147 357 euro ( fara TVA )
reducere cu 55 % a consumului de energie pentru incalzire si iluminat
reducerea cu 38 % a emisiilor de CO2
b) Solutia I1
Montarea unei centrale termice proprii dotata cu doua cazane cu functionare cu combustibil gazos (gaze naturale) ;
Modernizarea instalatiei de iluminat artificial ;
Modernizarea instalatiei electrice .
Efectul solutiei :- valoare estimata investitie : 31 000 euro ( fara TVA )
reducere cu 3 % a consumului de energie pentru incalzire si iluminat
reducerea cu 4% a emisiilor de CO2
c) Solutia C+I1
Reabilitarea totala a anvelopei ,
Montarea unei centrale termice proprii dotata cu un cazan cu functionare combustibil solid ( lemne) ;
Modernizarea instalatiei de iluminat artificial ;
Modernizarea instalatiei electrice .
Efectul solutiei: - valoare estimata investitie 178 357 EURO (fara TVA)
reducere cu 58 % a consumului de energie pentru incalzire
reducerea cu 41 % a emisiilor de CO2
Concluziile raportului de audit :
In tabelul 7 sunt cuprinsi indicatorii de eficienta economica si energetica preconizati a se obtine in urma aplicarii solutiilor de reabilitare si modernizare energetica a cladirii si instalatiilor termice aferente.
Este de remarcat faptul ca prin aplicarea pachetului cu solutiile propuse C+I1 se obtine o reducere a consumului de energie termica si implicit a facturii pentru energia termica de 58 % si indicele de emisii echivalent CO2 se reduce cu 41 % ceea ce duce la o economie importanta de combustibil .
Valoarea totala estimativa a investitiei prin aplicarea intregului pachet de solutii de reabilitare este de 178 357 Euro.
Consumul specific anual de caldura al cladirii, ca urmare a aplicarii masurilor prezentate C+I1 , este: qinc = 65,74 kW/m2 an , ceea ce va conduce la incadrarea constructiei in clasa energetica "A ", cladirii atribuindu-i-se nota 100
Se recomanda adoptarea solutiei C+I1 care cuprinde urmatoarele masuri de reabilitare:
Termoizolare pereti exteriori.
Termoizolare placa pe sol.
Termoizolare planseu sub pod
Schimbarea tamplariei din lemn cu tipuri noi de tamplarie , mai performante cu bariera radianta, geam termoizolant prevazut cu suprafata tratata, cu emisivitate redusa 'low-e' sau geam cu umplutura din gaz inert - ex. argon.
Montarea unei centrale termice proprii cu functionare pe combustibil gazos ( gaze naturale) si instalatie de incalzire noua ;
Modernizarea instalatiei electrice si instalatiei de iluminat artificial
Toate aceste recomandari vor fi corelate cu solutiile tehnice de reabilitare ce se vor alege si expune in tema de proiectare , totodata tinand seama si de expertiza tehnica.
BIBLIOGRAFIE
Metodologie de calcul a performantei energetice a cladirilor.
Partea I - Anvelopa cladirii Indicativ Mc 001/1-2006
Partea a II-a. Performanta energetica a instalatiilor din cladiri Indicativ Mc 001/2-2006 Instalatiile de incalzire si apa calda de consum, inclusiv izolarea acestora, instalatia de climatizare, ventilatia si ventilatia naturala, instalatia de iluminat integrata a cladirii, conditiile de climat interior, sisteme solare active si alte sisteme de incalzire, inclusiv electrice, bazate pe surse de energie regenerabila, electricitate produsa prin cogenerare, centrale de incalzire si de racire de cartier sau de bloc;
Partea a III- a Auditul si certificatul de performanta energetica a cladirii Indicativ Mc 001/3-2006;
Ordonanta de urgenta nr. 18 din 04.03.2009 - privind cresterea performantelor energetice a cladirilor
NP 008-97 - Normativ privind igiena compozitiei aerului in spatii cu diverse destinatii, in functie de activitatile desfasurate, in regim de iarna-vara.
C 107/7-2002 - Normativ pentru proiectarea la stabilitatea termica a elementelor de inchidere ale cladirilor,,
C 107/1-2005 - Normativ privind calculul coeficientilor globali de izolare termica la cladirile de locuit.
C 107/3-2005 - Normativ privind calculul performantelor termotehnice ale elementelor de constructiectie ale cladirilor
C 107/4-2008 - Normativ privind calculul performantelor termotehnice ale cladirilor de locuit cladirile de locuit.
C 107/5-2008 - Normativ privind calculul termotehnic al elementelor de constructie in contact cu solul
NP 060 -02 -Normativ privind stabilirea performantelor termo-hogroenergetice ale anvelopei cladirilor de locuit existente in vederea reabilitarii lor termice.
Manualul de instalatii de incalzire
GT 039/02 -Ghid de evaluare a gradului de conforthigrotermic din unitatile functionale ale cladirilor existente
O.G.nr. 29/30.01.2000 privind reabilitarea termica a fondului construit existent si stimularea economisirii energiei termice.
SR EN 410:2003 - Sticla pentru constructii. Determinarea caracteristicilor luminoase si solare ale vitrajelor;
SR EN 673:2000 - Sticla pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul;
SR EN 673:2000/A1:2002 - Sticla pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul;
SR EN 673:2000/A1:2002/A2:2004 - Sticla pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul;
SR EN ISO 832 :2002 - Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzire. Cladiri de locuit;
SR EN ISO 832 :2002/AC :2002 - Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzire. Cladiri de locuit;
SR EN ISO 832 :2002/AC :2002/AC :2003 - Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzire. Cladiri de locuit;
SR ISO 6240 :1998 - Standarde de performanta in cladiri. Continut si prezentare;
SR ISO 6241:1998 - Standarde de performanta in cladiri. Principii de elaborare si factori de luat in considerare;
SR EN ISO 6946:1998 - Parti si elemente de constructie. Rezistenta termica si transmitanta termica. Metoda de calcul;
SR EN ISO 6946:1998/A1:2004 - Parti si elemente de constructie. Rezistenta termica si transmitanta termica. Metoda de calcul;
SR EN ISO 7345:2002 - Izolatie termica. Marimi fizice si definitii;
SR ISO 7730:1007 - Ambiante termice moderate. Determinarea indicilor PMV si PPD si specificarea conditiilor de confort termic;
SR EN ISO 9251:2002 - Izolatie termica. Conditii de transfer de caldura si proprietati ale materialelor. Vocabular;
SR EN ISO 9288:2002 - Izolatie termica. Transfer de caldura prin radiatie. Marimi fizice si definitii;
SR EN ISO 9346:1998 - Izolatie termica. Transfer de masa. Marimi fizice si definitii ;
SR EN ISO 10077-1 :2002 - Performanta termica a ferestrelor, usilor si obloanelor. Calculul transmitantei termice. Partea 1 : Metoda simplificata;
SR EN ISO 10077-2:2004 - Performanta termica a ferestrelor, usilor si obloanelor. Calculul transmitantei termice - Partea 2 : Metoda generala;
SR EN ISO 10211-1:1998 - Punti termice in constructii. Fluxuri termice si temperaturi superficiale. Partea 1 : Metode generale de calcul;
SR EN ISO 10211-1:1998/AC :2003 - Punti termice in constructii. Fluxuri termice si temperaturi superficiale. Partea 1 : Metode generale de calcul;
SR EN ISO 10211-2 :2002 - Punti termice in constructii. Calculul fluxurilor termice si temperaturilor superficiale. Partea 2 : Punti termice liniare;
SR EN ISO 10456 - Materiale si produse pentru constructii. Proceduri pentru determinarea valorilor termice declarate si de proiectare ;
SR EN ISO 12524 - Materiale si produse pentru constructii. Proprietati higrotermice. Valori de proiectare tabelate;
SR EN 13363-1:2003 - dispozitive de protectie solara aplicata vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solara si luminoasa. Partea 1: Metoda simplificata;
SR EN 13363-2:2006 - Dispozitive de protectie solara aplicate vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solara si luminoasa, Partea 2: Metoda detaliata de calcul;
SR EN ISO 13370 :2003 - Performanta termica a cladirilor. Transferul termic prin sol. Metode de calcul;
SR EN 13788:2002 - Performanta higrotermica a componentelor si elementelor de constructie. Temperatura superficiala interioara pentru evitarea umiditatii superficilae critice si condensului interior. Metoda de calcul;
SR EN 13789: - Performanta termica a cladirilor. Coeficient de pierderi de caldura prin transfer. Metoda de calcul;
SR EN ISO 13790:2004 - Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzirea spatiilor;
SR EN ISO 13791:2006 - Performanta termica a cladirilor. Calculul temperaturii interioare a unei incaperi in timpul verii, fara climatizare. Criterii generale si proceduri de validare;
SR EN ISO 13792:2006 - Performanta termica a cladirilor. Calculul temperaturii interioare a unei incaperi in timpul verii, fara climatizare. Metode de calcul simplificate;
SR EN ISO 14683 :2004 - Punti termice in cladiri. Transmitanta termica liniara. Metode simplificate si valori aproximate.
SR EN ISO 15927-1 :2004 - Performanta higrotermica a cladirilor. Calculul si prezentarea datelor climatice. Partea 1: Mediile lunare si anuale ale elementelor meteorologice simple;
SR EN ISO 15927-4 :2004 - Performanta higrotermica a cladirilor. Calculul si prezentarea datelor climatice. Partea 4: Date orare pentru evaluarea necesarului energetic anual pentru incalzire si racire;
SR EN ISO 15927-5 :2006 - Performanta higrotermica a cladirilor. Calculul si prezentarea datelor climatice. Partea 5: Date pentru sarcina termica de proiectare pentru incalzirea spatiilor;
SR EN 27726:1996 - Ambiante termice. Aparate si metode de masurare a marimilor fizice;
SR 1907-1/1997 - Instalatii de incalzire. Neceasarul de caldura de calcul. Prescriptii de calcul;
SR 1907-2/1997 - Instalatii de incalzire. Neceasarul de caldura de calcul. Temperaturi interioare de calcul;
SR 1907-3/1997 - Instalatii de incalzire. Neceasarul de caldura de calcul. Determinarea necesarului de caldura de calcul al serelor simplu vitrate;
SR 4839/1997 - Instalatii de incalzire. Numarul anual de grade-zile;
STAS 6648/2-82 Instalatii de ventilare si climatizare. Parametri climatici exteriori.
STAS 6221-1989 - Cladiri civile, industriale si agrozootehnice. Iluminatul natural al incaperilor - Prescriptii de calcul
STAS 4908-1985 - Cladiri civile, industriale si agrozootehnice. Arii si volume conventionale.
SC 007-02 -Solutii cadru pentru reabilitarea termo-higro-energetica a anvelopei cladirilor de locuit existente12.GT 039/02 -Ghid de evaluare a gradului de conforthigrotermic din unitatile functionale ale cladirilor existente
STAS 11984/83-Suprafata echivalenta termic a corpurilor de incalzire
NP 008-97 - Normativ privind igiena compozitiei aerului in spatii cu diverse destinatii, in functie de activitatile desfasurate in regim de iarna-vara.
GT 032-2001 - Ghid privind proceduri de efectuare a masurarilor necesare expertizarii termoenergetice a constructiilor si instalatiilor aferente.
SC 007-2002 - Solutii cadru pentru reabilitarea termo-higro-energetica a anvelopei cladirilor de locuit existente.
NP 061-02 - Normativ pentru proiectarea si exeutarea sistemelor de iluminat artificial din cladiri
EN 832-2998 -Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzire. Cladiri de locuit.
La elaborarea metodologiei s-a avut in vedere respectarea prevederilor din
urmatoarele acte legislative:
Legea nr. 10/1995 privind calitatea in constructii
Legea privind performanta energetica a cladirilor nr. 372/2005
Legea nr. 10/1995 privind calitatea in constructii
Legea nr. 10/1995 privind calitatea in constructii
Legea nr. 10/1995 privind calitatea in constructi
Acest document nu se poate descarca
E posibil sa te intereseze alte documente despre:
|
Copyright © 2024 - Toate drepturile rezervate QReferat.com | Folositi documentele afisate ca sursa de inspiratie. Va recomandam sa nu copiati textul, ci sa compuneti propriul document pe baza informatiilor de pe site. { Home } { Contact } { Termeni si conditii } |
Documente similare:
|
ComentariiCaracterizari
|
Cauta document |